Температура поперечная

Рассмотренная конструкция соединения корпусов подшипника и турбины не обеспечивает строгой центровки на всех режимах работы. Связано это с тем, что плоскость опирания нижней половины корпуса турбины отстоит на некотором расстоянии от плоскости разъема. Поэтому если при каком-ли-бо режиме, например при номинальном, специально введенная монтажная расцентровка обеспечивает совпадение плоскости разъема с осью ротора, то при другом режиме, когда температура поперечной шпонки или лапы будет другой, центровка нару- [c.122]

Сформулированная задача отличается от соответствующей задачи для слоя с непроницаемыми границами не только иными невозмущенными профилями 1>о и Го, но и наличием в уравнениях дополнительных членов, содержащих Ре/Рг и описывающих снос возмущений скорости и температуры поперечным потоком. [c.106]

При низких температурах поперечного скольжения почти не наблюдается. [c.210]

Форма Ф-поверхности зависит от того значения температуры, для которого строится данная поверхность. Если температура эта выше критической температуры смеси любого состава, то ни одна из Фг)-кри-вых не образует перегиба, и поверхность не имеет поэтому никаких складок вдоль оси х ( поперечных складок ). При температуре, более низкой, чем самая низкая из критических температур смесей произвольного состава, поперечная складка продолжается вдоль всей поверхности, от ж = О и до ж = 1. Наконец, в наиболее интересном случае — в области между двумя критическими температурами — поперечная складка существует лишь в некоторой части поверхности. Здесь опять-таки возможен ряд различных случаев, в зависимости от того, меняется ли критическая температура смеси в интервале от ж = О до ж = 1 монотонно, или же достигает в некоторой точке максимума или минимума. В первом случае на поверхности существует конечная точка складки. Во втором же случае можно так подобрать температуру, что складка расположится посреди поверхности, а не на ее краях (если Т/. достигает максимума) или же, наоборот (если достигает минимума), не посреди поверхности, а на ее краях. [c.148]

Разобьем поперечное сечение колонны на девять ячеек и в пределах этих ячеек выберем узловые точки. Узловые точки I. 4, 7 к 3, 6, 9 лежат на поверхностях, температуры которых поддерживаются постоянными, следовательно, / =/< = /7= 100 °С и (з = <6 = <9 = = 200 С. Переменную температуру будут иметь только три узла 2, 5, 8. Составим балансовые уравнения этих узлов. Для центрального узла 5 уравнение баланса (14.18) уже записано. [c.116]

Здесь G, G t — расход массы сплошного и дискретного компонентов потока в поперечном направлении,вызванный крупномасштабными турбулентными пульсациями f— поверхность нагрева txt, v , и.гт — температуры и скорости компонентов потока в районе турбулентного ядра s, s t — касательные напряжения, относящиеся к непрерывной и дискретной среде потока. [c.188]

Для того чтобы коэффициент скольжения компонентов потока по температуре ф( можно было принять равным единице, необходимо, чтобы время (ti) крупномасштабных поперечных пульсаций частиц было больше или равно времени Г . Согласно данным раздела 3-3 период поперечных пульсаций частиц [c.194]

Представляют интерес данные об изменении профиля температуры при увеличении концентрации, полученные В. С. Носовым с помощью малоинерционной термопары, передвигаемой в поперечном сечении трубы диаметром 30 мм при ее охлаждении. Эти данные (рис. 8-12) лишь тогда могут непосредственно иллюстрировать [c.263]

Рис. 8-12. Изменение температуры потока газовзвеси в поперечном сечении при увеличении концентрации [Л. 225].

Существенный недостаток схем с поперечной продувкой движущегося слоя в однокамерных теплообменниках (для нагрева пли охлаждения сыпучей среды) — неравномерность температуры нагрева (охлаждения) частиц на выходе из камеры. Степень этой неравномерности заметно снижается с увеличением числа ходов. Ее можно оценить по формуле [c.384]

Из рис. 383 видно, что пластичный металл (большое поперечное сужение) ниже определенной температуры становится [c.523]

На дугу также оказывает влияние продольное магнитное поле соленоида, параллельное оси столба дуги и электрическому полю. Такое магнитное поле не оказывает никакого действия на заряженные части- у цы, движущиеся в направлении электрического поля, но на заряженные частицы, перемещающиеся в поперечном направлении этого поля, оно оказывает заметное влияние. Так как температура центральной части столба дуги выше периферийной, то диффузия частиц начинается в направлении меньшей температуры по радиусу. [c.13]

Наплавить валики / = 50н-60 мм перпендикулярно к стыку без поперечных колебаний электродами разных марок, при соответствующих режимах, отмечая силу тока, напряжение на дуге и время ее горения. Наплавку каждого валика производить только на охлажденную до комнатной температуры пробу. [c.98]

Схема сварки А1 угольной дугой приведена на рис. 42. При свар ке поперечные колебания не рекомендуются. При больших толщинах применяются двух-трехслойные шиы и подогреваются кромки дугой до температуры 250—300°. Сварку производят на графитовых, медных или стальных подкладках, постоянным током прямой полярности при определенных режимах (табл. 5). [c.101]

Вопрос О пространственной идеализации обусловлен тем, что в настоящее время практически могут быть решены только двумерные задачи, в которых предполагается, что поля температур, напряжений и деформаций меняются только по рассматриваемому сечению тела и однородны в направлении, перпендикулярном этому сечению. В общем случае, строго говоря, процесс деформирования при сварке может быть описан только посредством решения трехмерных краевых задач, так как температура при многопроходной сварке неравномерно распределена как по поперечному относительно шва сечению сварного элемента, так и в направлении вдоль шва. [c.280]

Гис. 4.8.4. Распределение температуры, поперечной скорости и дав.тепия 1 аза вдоль пластппы (х = 0) прп тех же условиях и обозначениях, что и па рис, 4.8.3. Цифровые указатели (соответствующие радиусу частиц а в мкм) Оез штрихов относятся к вариантам с отражением частпц от пластины (/ t") = 0,7), а со штрихОлМ — без отражения (А- = О, рз = 0) [c.392]

Таким образом, на композите Nb (сплав)—W выявлен ряд различных типов разрушения, включая разрушение по поверхности раздела они влияют на прочность композита при внеосном нагружении. При комнатной температуре поперечная прочность [c.208]

Рис. 4. Скорость роста трещины усталости в сплаве АМгбМ при комнатной температуре (поперечные образцы =0,1)

Осевое обтекание пучков труб реализуется на основном участке кожухотрубных аппаратов с прямотрубным пучком. В межтрубном пространстве при боковых подводе и отводе теплоносителя, а также при обтекании гибов труб всегда есть участки с косым обтеканием пучка. Опыты [4] по сопротивлению и теплоотдаче косо обтекаемых пучков показали, что в основном и распределение скорости, и распределение температуры имеют много общего со случаем распределения скорости и температуры поперечно обтекаемых пучков труб. [c.163]

Ангстрем работал с длинным стержнем малого поперечного сечення. Температура его конца ж = О периодически изменялась, так как он через равные промежутки времени попеременцо нагревалсч в потоке пара и охлаждался потоком воды. По истечения достаточного времени температура в стержне становилась некоторой периодической функцией х п t, не зависящей от начального распределения. Это периодическое распределение температур п исследовал Ангстрем. Стержень отдает тепло в среду с постоянной, принимаемой за нуль температурой. Поперечное [c.50]

Зяиисимость электросопротивления от температуры Поперечное сечение захвата тепловых нейтронов, бари/ атим Твердость по Виккерсу после отжига Твердость по Виккерсу электроосаж-денного металла Предел прочности при растяжении после отжига, кг/мм [c.491]

Применение автоматической цифровой тензоапнаратуры и ЭЦВМ позволяет реализовать приведенный здесь алгоритм обработки результатов измерений деформаций нй тензометрических моделях из органического стекла. При этом осуществляется учет таких факторов, как ужесточающее влияние тензодатчиков, влияние температуры, поперечная тензочувстви-тельность. Определяются в месте установки тензодатчиков напряжения на поверхности, средние но толщине, и изгибающие моменты и поперечные силы в рассматриваемых сечениях. Приведенная блок-схема позволяет в процессе обработки экспериментальных данных выявлять возможные повреждения тензосхемы и стабильность работы модели и нагрузочных устройств, а также вносить корректировку в результате измерений. [c.73]

Показать, что при низких температурах поперечная магнитная восприимчивость образца двухподрешеточного антиферромагнетика дается соотношением [c.60]

З-Ю" и 3-10 С . Предел прочности с понижением температуры ноиышаетсл М01 0Т0НН0. Увеличение скорости растяжения приводит примерно к одинаковому повышению предела прочности при всех исследованных температурах. Поперечное сужение, наоборот, существенно [c.393]

На рнс. 209 приведено влияние температуры испытаний на свойства сплава ВТЗ-1 разных плавок с 0,03% Нг. С понижением температуры испытаний прочность сплава ВТЗ-1 повышается. Ярко выраженных провалов пластичности для сплава ВТЗ-1 с низкой прочностью нет. Таким образом, для ннзкопрочного сплава ВТЗ-1 нет ярко выраженной хрупкости при пониженной температуре. Для сплава ВТЗ-1 высокой прочности, наоборот, наблюдается ярко выраженная склонность к водородной хрупкости при пониженных температурах. Поперечное сужение образцов с повышенны.ми концентрациями кислорода при понижении температуры уменьшается значительно более резко, чем поперечное сужение образцов с малым содержанием кислорода. [c.421]

Обнаруживаемое в интервале 500—750 С уменьшенпе с связано с бурным газовыделением и формированием при этих температурах поперечных связей, которые приводят к значительным сдвиговым деформациям, диспергирующим вещество кокса. По аналогии с результатами, полученными при исследовании деструкции полиме-)ов с системой сопряжения 10-3], можно считать, что главными областями деструкции при прокаливании являются участки, соединяющие кристаллиты и принадлежащие им боковые группы, не сопряженные с основной цепью полисопряжения. Данное обстоятельство подтверждается максимальным развитием удельной поверхности в интервале 650—750°С в отсутствие активирующих агентов (рис. 10-1). Допустимо также образование в этих условиях деформированных гексагонов, атомы которых не располагаются в одной плоскости [10-4]. [c.182]

На рис. 109 слева показаны поперечное сечение стыкового сварного соединения при однослойной сварке низкоуглеродистой стали, кривая распределения темгсератур по поверхности сварного соединения в момент, когда металл шва находится в расплавленном состоянии, и структуры различных участков зоны термического влияния шва после сварки, образованные в результате действия термического цикла свар1ш. Эта схема — условная, так как кривая распределения температур по поверхности сварного соединения во время охлаждения меняет свой характер. [c.211]

Чтобы найти изменение температуры, рассмотрим столб воздуха высотой dy с поперечным сечением, равным единице. На нижней поверхности этого столба давление равно р, а на верхней оно составляет p + dp, где dp — изменение давления, вызванное весом столба воздуха. Поскольку увеличение высоты сопровождается уменьшением давления, то dp= —pgdy. Так как р= /u = p/RT, то dp = [c.210]

Таким образом, высокотемпературные реакторы с шаровыми твэлами, выполненные по принципу одноразового прохождения активной зоны, наиболее полно удовлетворяют требованию достил<ения высокой температуры гелия на выходе из реактора. Возможности измельчения твэлов и перехода к непосредственному охлаждению гелием микротопливных частиц привели к идее создания газоохлаждаемого реактора-размножителя на быстрых нейтронах (БГР) с полыми коническими кассетами с засыпкой в них микротопливных частиц и продольно-поперечным охлаждением [10]. [c.7]

В этом случае при задержке во времени на переработку накопленного вторичного ядерного топлива 6 месяцев удалось бы получить время удвоения порядка 5 лет [И]. Наиболее подходящим вариантом реактора БГР, отвечающим этим условиям, является высокотемпературный реактор с засыпанным в пустотелых перфорированных кассетах керамическим микротопливом и продольно-поперечным охлаждением топливного слоя гелиевым теплоносителем. При температуре гелия на выходе из активной зоны 750—800° С удается снизить затраты энергии на прокачку гелия до 8% и обеспечить объемную плотность теплового потока 700 MBt/m при максимальной температуре топлива 1000° С [12]. [c.8]

Из-за существенно более высокой энергонапряженности топлива и ограничения по температуре необходимый размер твэ-лов должен быть практически равным размеру микротвэлов, и,, таким образом, только они могут быть использованы в качестве тепловыделяющих элементов в реакторе БГР. Поскольку в реакторе БГР удельный расход охлаждающего гелия через поперечное сечение активной зоны на несколько порядков выше, чем в реакторе ВГР, а располагаемый перепад давления, приходящийся на активную зону, ограничен 2—3% абсолютного значения давления гелия в контуре, то задача выбора рациональной схемы охлаждения топлива становится одной из главных. [c.37]

Не менее сложным остается вопрос о правильной оценке т е м-пературы дисперсного потока в качестве расчетной для лучистого теплообмена. В [Л. 130] для псевдоожиженного слоя предлагается выбирать температуру ядра, предполагая небольшим поперечный (по каналу) градиент температур частиц. В Л. 66] применяется среднеарифметическое значение входной и выходной температур, а в [Л. 201] приближенно решается обратная задача — расчет температуры нагрева дисперсного потока при конвективно-лучистом теплообмене. В этом случае на основе теплового баланса при предположении, что газ лучепрозрачен, режим стационарен, расчетная поверхность излучения Рст. [c.271]

Согласно данным гл. 9 в поперечно продуваемом движущемся слое можно ожидать близкого совпадения с данными по теплообмену в неподвижном слое. Согласно теоретическому решению [Л. 252] нестационарный теплообмен в неподвижном слое подобен стационарному теплообмену именно при перекрестном (под углом 90°) движении компонентов. Первые опытные данные по этому вопросу были получены в вертикальном теплообменнике, предложенном Е. И, Кашуниным и испытанном без замера температур движущейся чугунной дроби. По данным измерений были определены лишь коэффициенты теплопередачи от газа к воздуху. Использованный затем косвенный метод подсчета коэффициентов теплообмена в камерах условен и в ряде положений ошибочен. [c.324]

Проведенные исследования вертикально опускающегося и поперечно продуваемого слоя в основном подтвердили сказанное выше [Л. 91, 93]. Данные о работе высокотемпературного теплообменника такого типа приведены в гл. 11. Для изучения особенностей теплообмена были поставлены эксперименты, выполненные Г. В. Мальцевой. Теплообменный участок представлял собой вертикальный канал прямоугольного сечения со сменными стенками. Температура воздуха измерялась на входе в одной точке (/ = 50- 280°С), а на выходе — в 9 точках. Температура слоя мулитовой насадки диаметром 5,3 и 9,2 мм измерялась в 3 точках на ходе и в 9 на выходе. Метод отбора и калориметрирования части насадки, а также метод мгновенной остановки слоя при отключении продувки показали удовлетворительное совпадение результатов измерений температуры слоя. Небаланс в большинстве опытов не превышал 10%. [c.325]

Теплообмен с пучком труб наиболее детально изучен в [Л. 119]. Нагрев слоя песка при Осл = 0,12- 2,2 Mj eK производился с помощью 18 электрокалориметров D=18 мм, которые набирались в шахматные (продольный и поперечный шаги 4 и 3 1 и 0,75) и коридорные пучки (5j/D = S2/D = 2 и 1,5). Температура стенки электрокалориметров измерялась только для центрального ряда. Обнаружено, что в отличие от однородных сред теплоотдача первых двух рядов значительно выше, что объяснимо завершением тепловой стабилизации теплообмен с последующими рядами идентичен. Интенсивность теплообмена возрастает с уменьшением шагов, что объясняется возможным перемешиванием слоя. Теплоотдача шахматного пучка при Si/D = 4 и Sвлияние скорости оказалось тем же, что и для одиночной трубки. Обработка данных произведена для каждого пучка отдельно по зависимости (10-41). Однако в этом случае А и В — функции не только от d /D, но Si/D, S2/D и номера ряда труб. Погрешность определения Ми сл 19,9%. Отметим, что безразмерные [c.352]

Как отмечалось в гл. 10, наряду с вертикальным поперечно продуваемым слоем представляют интерес теплообменники с наклонным поперечно продуваемым движущимся слоем. Согласно [Л. 340] подобные устройства разрабатывались для фиксации ( закалки ) азота при продувке сползающего слоя гальки (шаровидной насадки из 977о MgO диаметром 12,5 мм) газом, быстро снижающим свою температуру от 2 370 до 287—315° (рис. 11-9), Затем переключением четырехходового вентиля слой, охладивший газы, становится нагревателем для воздуха, а подогревающий слой — охладителем. Время полного цикла 6 мин, Gt = 226- 906 кг ч, Арсл = 0,28- 0,35 бар, объемный коэффициент теплоотдачи в слое (21—31)-10 вт1м -град. Кладка зоны горения, расположенной над сползающим слоем насадки, выполнена из 97% MgO в виде подвесного свода. Опыт наладки и двухмесячной работы установки потребовал снижения температуры стенок до 2 040°, что уменьшило спекание насадки. Однако производительность установ- [c.383]

I) Количество тепла, снимаемого с единицы поперечного сечения канала при неизменности доли затрат на перекачку (2%) и других характеристик (/ = 426° С, Ы=Ш°С, М=111°С, р = 20,9 бар, 1 = 2,19 Л1), увеличивается в 10 раз за счет повышения весовой концентрации от О до 15 кг/кг. 2) Температура нагрева теплоносителя t" в том же диапазоне концентраций растет от 650 до 730°С (газ — азот), а прирост температуры вследствие возросшей теплоемкости упал с 222 до 28° С (условия сравнения /ст = 870°С, Л кан=24 кет, Окан=13,5 мм, р и L те же). 3) К- п. д. двухконтурной установки с газовой турбиной для тех же условий, что в п. 2, повышается от 19 до 27% (к. п. д. компрессора принято 0,83, турбины 0,87, а регенератора 0,8). [c.397]

Линейные макромолекулы (рис. 8.5, а) имеют форму цепей, в которых атомы соединены между собой ковалентными связями. Отдельные цепи связаны межмолекулярными силами, в значительион степени определяющими свойства полимера. Наличие в цепях разветвлений (рис. 8.5, б) приводит к ослаблению межмолекулярных сил и тем самым к снижению температуры размягчения полимера. Пространственные структуры (рис. 8.5, й) получаются в результате химической связи (сшивки) отдельных цепей полимеров либо в результате поликонденсации или полимеризации. Большое значение для свойств сшитого полимера имеет частота поперечных связей. Если эти связи располагаются сравнительно редко, то образуется полимер с сетчатой структурой. [c.427]

Значения параметров aнекоторые выводы. Во-первых, с увеличением температуры ко- эффициенты гпт и Ште уменьшаются, причем в области низких температур (Г С—140°С) очень резко при увеличении температуры от —196 до —140 0 величина гпт падает более чем в три раза, однако при Г — 100°С она практически не изменяется. Параметр гптг, как отмечалось ранее, можно интерпретировать как коэффициент концентрации напряжений в голове дислокационного скопления. Уменьшение шт с увеличением температуры деформирования можно рассматривать как следствие затупления дислокационного скопления (увеличения б ск) При увеличении Т, обусловленное процессами поперечного скольжения и переползания дислокаций.,При таком изменении геомет- [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...