Акустическая модель

Допустим, одпако, что все трудности первого этапа преодолены и вклад каждой машины в акустическое поле помещения известен. Далее следует выяснить, по какой причине конкретная машина дает наибольший вклад в шумы и вибрации помещения в данном частотном диапазоне. Здесь возможны три случая либо внутри машины имеется сильный источник звука, либо по пути распространения от источника в точку наблюдения акустический сигнал слабо затухает или даже возрастает вследствие хорошей звуковой прозрачности прилегающих конструкций, либо то и другое вместе. На этом этапе нужно исследовать распространение вибраций по конструкциям, их излучение в воздух и выявлять источники звука внутри машины. Эти проблемы неизмеримо шире и сложнее, чем задача разделения источников. Первая из них требует знания законов распространения упругих волн по инженерным конструкциям и их излучения. При решении второй проблемы нуя<ио изучить физическую природу звукообразования внутри машины, составить акустическую модель машины как генератора звука и затем решить задачу разделения внутренних источников. [c.8]

При уменьшении звукообразования внутри машины важнейшую роль играет правильно составленная акустическая модель. Ослабление вибраций и шумов может быть достигнуто путем изменения отдельных параметров машины или ее конструктивной схемы. Акустическая модель позволяет оценить на стадии проектирования результаты изменения конструкции. Такой способ борьбы с вибрациями и шумами можно назвать конструктивным. К нему также относятся методы, связанные с частичным иии полным изменением прилегающих к машине конструкций, в частности корпусных и фундаментных, а также установление различного рода заградительных препятствий, прокладок, проставок и т. п. [c.9]

Применяемые в настоящее время акустические модели диагностики могут быть разделены на две группы детерминированные и вероятностные (статистические) в зависимости от того, какие в ней используются сигналы. [c.24]

Акустическая модель — точечный источник. Если С X, то в качестве излучателя можно принять пульсирующую или осциллирующую сферу, так как при малых размерах источника шума звуковое поле практически не зависит от особенностей излучателя. Для пульсирующей или осциллирующей сферы (то- [c.689]

Проведенные расчеты и эксперименты показали, что выбор акустической модели для расчета шума зависит от его размеров и частоты. [c.690]

Определение амплитуды звукового давления для выбранной акустической модели [c.691]

Форма колебаний. В рамках акустической модели, описываемой системой дифференциальных уравнений [c.410]

Так как основные размеры подшипника соизмеримы и колебания подвижного кольца подшипника происходят как в радиальном, так и осевом направлениях, то для расчета шума подшипника от этого источника в качестве акустической модели излучателя может быть выбран сложный сферический излучатель, который при малом радиусе колеблющейся поверхности Го (го С Я, Я = с/(о — длина [c.128]

При рассмотрении акустической модели подшипника — осциллирующей сферы — выражение для звукового давления записывается в следующем виде [44] [c.130]

Проведенные расчеты и экспериментальные исследования показали, что выбор акустической модели для расчета шума подшипника зависит от его размеров и частоты вращения. Для приборных подшипников с внутренним диаметром до 30 мм при частоте вращения [c.130]

Методика расчета шума шарикоподшипников с использованием акустических моделей в виде пульсирующей или осциллирующей сферы, сложного сферического излучателя [c.131]

Г ример расчета шума радиального подшипника типа 60025 (Акустическая модель шарикоподшипника — пульсирующая сфера). [c.131]

Для понимания уместно напомнить рассмотренную в 23 акустическую модель. [c.78]

Акустическая модель морского грунта [c.25]

Полученную с помощью выражения (2.1.57) частоту собственных колебаний участка тракта сравним с ее значением для того же участка тракта, определяемым акустической моделью течения (см. подразд. 2.4). Для этого выразим и т через геометрические параметры тракта и физические параметры среды [c.57]

Дополнительным средством уточнения стратиграфической привязки может быть расчет синтетических трасс по акустической модели, сформированной по данным АК, ГГК и ВСП, а также оценка вклада отдельных пластов в формирование волнового пакета с использованием процедуры подбора модели среды (ПМС). [c.102]

На пятой стадии при трассировании геологических объектов в объеме из-за ограничений разрешающей способности сейсморазведки и сложности геологического строения могут возникать неоднозначные варианты трассирования. Это в полной мере относится и к выявлению границ смены литологического состава (выклинивания, замещения) и к отображению в динамических параметрах сигналов присутствия газа, нефти или воды. Для обоснования выбора модели интерпретации применяют технологию формирования акустических моделей по данным ГИС и сейсморазведки в одномерном, двумерном и трехмерном варианте. Сопоставляя экспериментальные и синтетические трассы, а также оценивая правомерность вариаций параметров в модели, отвечающих реально наблюденным полям, принимают решение о наиболее правдоподобном варианте модели. [c.103]

Волновые картины цифрового акустического каротажа были обработаны с целью подавления шумовых помех с использованием процедур вычитания волн-помех, частотной и когерентной фильтрации, динамического анализа комплексных трасс, фазового прослеживания. Затем интервальные времена пересчитаны в скорости и сформированы одномерные акустические модели. Общее представление о характере материалов дает рис. 35, на котором приведено изометрическое представление куба сейсмических записей после трехмерной миграции. Нижняя грань внутреннего выреза соответствует горизонтальному срезу поверхности баженовского репера. Совмещение горизонтального среза с внешними и внутренними гранями куба позволяет представить объемное строение вытянутого в меридиональном направлении свода Быстринского поднятия в его северной части. Сечение поверхности фундамента горизонтальным срезом на времени 2,12 с показано линией. На задней стенке внутреннего выреза куба хорошо видны наклонные горизонты ачимовской пачки. [c.119]

Рис. 37. Одномерная акустическая модель для скв. 3500 (Быстринская площадь)

В модели Дебая предполагается, что скорость звука одинакова для всех длин волн и не зависит от направления поляризации, т. е. для трех акустических ветвей справедлив линейный закон дисперсии [c.171]

Динамическая модель по Дебаю. П. Дебай в 1912 г. предложил простую модель, в которой кристаллическая решетка заменяется упругим континуумом (упругой непрерывной изотропной средой), имеющим, однако, конечное число степеней свободы, равное 3N, где N — число атомов в кристалле. Эта модель неплохо описывает низкочастотные акустические колебания, когда длина нормальной волны много больше межатомных расстояний. Учет конечности числа степеней свободы производят, обрывая спектр на частоте Qfl (ее называют характеристической дебаевской частотой)— такой, чтобы выполнялось условие нормировки [c.135]

Акустические модели диагностики. Выбор информативных диагностических признаков связан, как было сказано выше, с характером звукообразования в машине и со структурой акустического сигнала. Поэтому важная роль в постановке акустического диагноза должна отводиться модели формирования диагностического сигнала или акустической модели диагностики. Под такой моделью понимается схема, содержащая источники случайных и/или детерминированных сигналов, а также линейные и нелинейные элементы, на выходе которой образуется сигнал, идентичный акустическому сигналу моделируемого объекта но СО ВО-купности диагностических признаков. Характеристики источн11ков и составных элементов модели однозначно связаны с измеряемыми параметрами состояния объекта. Измерение (оценка) этих параметров производится путем идентификации объекта и модели по близости диагностических признаков. [c.24]

Акустическая модель сжимаемого газа позволяет описать распространение волн лищь сравнительно слабой интенсивности. Д.тш описания более интенсивных волн следует привлекать нелинейные уравнения газовой динамики. В этом случае при решении задач о поведении и динамической устойчивости тонкостенных конструкций, взаимодействующих с ударньпии волнами в воздухе, можно пренебречь влиянием деформации констручсциИ на величину давления на ее поверхности. Это предположение позволяет разделить задачу взаимодействия среды и конструкции на два этапа. [c.515]

Указанные соображения и определили структуру книги. В ней обсуждаются акустические модели различных сред (жидкостей, газов, газожидкостных смесей, однородных и структурно-неоднородных твердых сред) и уравнения волн конечной амплитуды в таких средах. Качественный характер волнового процесса определяется сочетанием и конкуренцией нескольких факторов, таких, как нелинейность, диссипация, дисперсия, а в неодномерных случаях — также рефракция и дифракция, и в книге последовательно рассматривается влияние зтих факторов на эволюцию и взаимодействие акустических волн. В сущности, зто - книга о поведении слабонелинейных волн в сплошных средах. Исходя из такой общеволновой трактовки мы и выбирали материал книги, который все же не исчерпывает всего содержания нелинейной акустики. В частности, мы почти везде ограничиваемся рассмотрением продольных упругих волн (т.е. собственно акустикой) и не рассматриваем злектро- и магнитоакустических процессов. При зтом мы стараемся избегать сложных математических схем, используя по возможности упрощенные модели и феноменологические подходы. Заметим, что, хотя основу книги составляют вопросы теории, мы везде, где зто возможно, приводим количественные оценки и данные зкспериментов, пытаясь дать читателю представление о параметрах и возможностях реализации рассматриваемых процессов. [c.4]

Требование, накладываемое устойчивостью расчета микроповрежденности, зачастую оказывается более ограничительным. В некоторых случаях величина шага была в 5—10 раз меньше, чем по критерию Куранта. Оптимальное значение определялось путем прикидочных расчетов. Существует, однако, важный частный случай расчета, так называемая акустическая модель, в котором это ограничение удается отчасти обойти. Модель не учитывает влияние микроповрежденности на напряженно-деформированное состояние, предполагая равенство / ( ) = = О в соотношениях динамической части задачи. В этом случае кине тическое уравнение роста поросодержания (11.54) решается с собствен ным шагом, существенно меньшим т/, определяемым по Куранту Значение главных напряжений, входящее в качестве параметра в урав нение роста пор, определяется линейной интерполяцией между ближай [c.176]

Акустическая модель в зависимости от соотношения между граничными и волновым сопротивлениями дает два возможных значения частоты собственных колебаний в тракте (первый тон) a = (it/2)(L/o) или o3 = 7i(L/o). Если одно из соотношений больше, а другое меньше единицы, то Oa=(rt/2)(L/o) t l,57L/a. Приближенная зависимость (2.1.57) дает значение частоты Собственных колебаний (Oo = /2L/flA l,42L/o, несколько отли- [c.57]

Двухмерные акустические модели формировались на основе совместного анализа сейсмических и каротажных параметров. Для этих целей по данным акустического и плотностного каротажа разрез расчленялся на отдельные слои толщиной около 1 м и больше. Отдельные толстые слои (до 20 м) или ассоциации тонких слоев трассировались между скважинами на основе анализа формы записи по временным разрезам ОГТ. После этого по данным ГИС и сейсморазведки определялся возраст и стратиграфическая принадлежность отдельных слоев, оценивался литологический состав и количественные характеристики скоростей, плотностей, толщин и глубин отдельных слоев в двухмерной модели. Полученная таким образом геологическая модель, пример которой приведен на рис, 3, являлась исходной информацией для расчета теоретических волновых полей. [c.15]

На рис. 37 показано соответствие между особенностями динамических параметров сейсмических сигналов, формой каротажных диаграмм и одномерными акустическими моделями осадочной толш,и, полученными по данным ГИС. На увеличенном фрагменте видно, что кровле горизонта АС7-8 соответствует минимум отрицательной фазы сигнала, устойчиво трассируемый на сейсмических разрезах (см. рис. 35 и 36). Подошве горизонта АС7-8 отвечает переход через О положительной фазы сигнала на времени 1,735 с. Продуктивный песчаник горизонта БС2-3 отображается на разрезах положительной фазой на времени 1,82 с для СКВ. 3500. Устойчивые признаки стратиграфической приуроченности имеют и остальные горизонты. Следует однако иметь в виду, что при преобладающей частоте сейсмического, сигнала в 70 Гц на синтетических трассах четкость отображения продуктивных пластов существенно выше, чем при реально достигнутой частоте 40 Гц. В то же время видно, какие из границ вносят существенный энергетический вклад при формировании сигналов отраженных волн в условиях тонкослоистого характера разреза. [c.120]

Таким образом, можно сделать вывод о том, что для внесения ясности в понимание физического механизма энергоразделения в вихревых трубах необходимо провести дополнительные исследования по изучению влияния мелкомасштабной турбулентности, а также влияния КВС и прецессии вихревого ядра на вихревой эффект. В теоретическом плане необходимо провести предварительные оценки возможности энергоразяеления вследствие взаимодействия когерентных вихревых структур, проанализировать уравнения закрученного потока в представлении вихревой, акустической и турбулентной структур возмущений, а также построить физико-математическую модель процесса энергоразделения на базе детального рассмотрения микроструктуры потока в вихревых трубах. [c.128]

По классификации (ГОСТ 18353) этот метод относится наряду с ультразвуковой дефектоскопией (УЗД) к классу акустических методов неразрушающего контроля. Однако он имеет принципиальное отличие от ультразвукового метода АЭ фактически объединяет методики, характерные для неразрушающего контроля, и модели механики разрушения. Кроме того, по формальному классификационному признаку УЗД относится к активному методу, в котором ультраупругие волны возбуждаются в объекте внешним устройством (от пъезодатчика), тогда как в методе АЭ они порождаются динамическими процессами перестройки структуры и разрушения (роста трещин) в материале контролируемого аппарата. [c.255]

В.Н. Бовенко [15] принял, что при механическом воздействии на твердое тело упругая энергия переходит не только в потенциальную энергию атомов (образующихся свободных поверхностей), как это было принято Гриффитсом, но и в энергию автоколебательного движения. Это привело к установлению дискретно - волнового критерия устойчивости структуры - число Бовеи-ко) [15]. Предложенная им автоколебательная модель предразрушения твердого тела базируется па постулате о возникновении областей автовозбуждения активности вещества вблизи дефектов структуры вследствие нарушения однородного состояния исходной активной неустойчивой конденсированной среды. Эти автовозбуждения являются основными носителями когерентных (или макроскопических квантовых) эффектов. Они являются очагами пластической деформации, микро- и макротрещин, зародышами образования новой фазы на различных структурных иерархических уровнях самоорганизации, источниками акустической эмиссии (АЭ), микросейсмов и землетрясений. [c.201]

Целью настоящей работы является создание математической модели процесса кристиллиэацни бинарного расплава с учетом акустических течений и нелинейной аппроксимации фазовой диаграммы, исследование особенностей и определение возможности подавления ликваций с помощью внешнего воздействия. [c.82]

Наиболее далеко идущим прогнозом, следующим из модели Тисса, явилось предсказание существования тепловых волн в жидкости—явления, ставшего впоследствии известным под названием второго звука . Формальное рассмотрение двух взаимопроникающих жидкостей, обладающих разной энтропией, приводит к волновому уравнению для неоднородностей температуры вместо диссипативного уравнения теплопроводности. Тисса предположил поэтому, что нарушения равновесной концентрации двух жидкостей будут выравниваться посредством волнового движения, а но посредством диффузии. Это волновое движение, как и следовало ожидать, будет несколько похоже на акустический звук с той существенной разницей,, что при этом не будет происходить заметных колебаний плотности жидкости. Вместо них будут наблюдаться колебания относительной плотности двух жидкостей, т. е. колебание температуры. С этой точки зрения подходящим параметром для характеристики диссипации тепловых импульсов в Не II является не теплопроводность вещества, а скорость распространения в нем тепловых волн. На основании своей модели Тисса предположил, что эта скорость будет возрастать от нуля в Х-точке до максимума примерно при 1,5" К и затем уменьшаться при дальнейшем нонижении температуры. [c.803]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...