Влияние тепловых нагрузок

К сожалению, до настоящего времени влияние тепловых нагрузок на гидродинамику дисперсно-кольцевого течения веществ с резко отличными от пароводяной системы физическими свойствами остается практически неизученным. [c.125]

ВЛИЯНИЕ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК [c.40]

Для аппаратов наиболее типичны механические и тепловые нагрузки, а для элементов электроприборов - электрические и тепловые. Укрупненно виды нагрузок подразделяют на механические, электрические, акустические, тепловые, гидравлические (пневматические), радиационные, электромагнитные, магнитные, биологические, климатические и химические. Нефтехимические аппараты одновременно подвергаются влиянию, как правило, нескольких видов нагрузок. Действие различных видов нагрузок взаимозависимо. Так, элект]зи -ческие нагрузки деталей электроприборов, как правило, являются следствием появления тепловых нагрузок. В свою очередь, сравнительно большая тепловая инерция материалов приводит к неравномерному распределению температуры по отдельным конструктивным элементам аппаратов, что является причиной неравномерной деформации и, как следствие этого, появления механических нагрузок. [c.72]

Измерительный блок включает устройство для формирования слоя образца и для измерения его толщины, плотности теплового потока и температуры на поверхностях образца. Если необходимо исследовать влияние механических нагрузок на образец, то этот блок можно дополнить устройством для создания и измерения этих нагрузок. [c.93]

Значение тепловых напряжений для прочности конструкции по-разному оценивалось на различных этапах развития техники. В литературе можно встретить крайние, диаметрально противоположные высказывания по этому поводу — начиная с предложения оценивать опасность разрушения по суммарным упругим напряжениям от механических и тепловых нагрузок до полного игнорирования последних. Противоречивость точек зрения в какой-то степени отражает тот факт, что влияние, оказываемое тепловыми напряжениями на прочность, может быть различным в зависимости от условий, определяемых свойствами материала и характером воздействий [24, 129, 185, 194, 206 и др.]. [c.5]

Распределение тепловых нагрузок между отдельными трубами по ширине ряда при расчёте обычно принимается одинаковым однако для выяснения надёжности работы контура следует путём проведения дополнительных подсчётов учитывать влияние возможной неравномерности работы труб по ширине ряда, величина которой ориентировочно может-быть принята по данным табл. 5. [c.82]

Различие в составе котловой воды практически не оказывает влияния на развитие ракушечной коррозии. В протекании ракушечной коррозии абсолютное значение тепловых нагрузок и температур поверхностей нагрева играет меньшую роль, чем разность между их значениями в пределах одной и той же трубы. [c.228]

На практике часто тепловая нагрузка распределена неравномерно по длине трубы. Для изучения влияния неравномерности тепловой нагрузки на граничный массовый расход были рассмотрены три варианта ее распределения (рис. 7). Средний удельный тепловой поток во всех трех вариантах оставался постоянным, q[lq =ll3, q [lql = 3. Все остальные параметры поддерживались неизменными. Решение показало, что по сравнению со случаем равномерно распределенной тепловой нагрузки поток в варианте 2 более устойчив, а в варианте 3 менее устойчив. Это можно объяснить уменьшением в варианте 2 (а в варианте 3 увеличением) длины испарительного участка. Однако для рассмотренных соотношений удельных тепловых нагрузок наличие неравномерности не очень существенно сдвигает границу устойчивости потока, что полностью подтверждается экспериментальными данными [17]. Например, [c.58]

Процесс теплообмена в зоне нагрева ЦТТ изучался лишь некоторыми исследователями в узком диапазоне тепловых нагрузок и ускорения поля центробежных сил, поэтому рассмотрим работы, посвященные определению влияния центробежных сил на процесс кипения в других системах. Авторы работ [85, 86] сделали попытку систематизировать имеющийся материал по изучению процесса кипения в поле центробежных сил, но противоречивость экспериментальных данных не позволила дать надежные количественные соотношения для расчета коэффициентов теплопередачи. [c.85]

Практика использования сравнительно небольших брызгальных бассейнов на действующих ТЭС показала, что эффективность работы охладителей этого типа может быть достаточно высокой. Однако малочисленность брызгальных бассейнов, а следовательно, и ограниченность натурных наблюдений на них, различие тепловых нагрузок и разная производительность, использование в каждой системе своих схем компоновок и конструкций разбрызгивающих устройств не позволяют однозначно решить весь комплекс задач, стоящих на пути широкого практического использования этого охладителя. Прежде всего необходимо определить эффективность брызгальных бассейнов в сравнении с известными типами промышленных охладителей (их место по уровню охлаждения и производительности), каким образом можно повысить их охлаждающую способность и, наконец, как прогнозировать гидроаэродинамические характеристики новых брызгальных бассейнов с учетом их возросшей производительности, конфигурации, климатической зоны, в которой они размещаются, рельефа местности и влияния на окружающую среду. [c.21]

Рассмотрение внезапных отказов транзисторов и отказов, вызываемых постепенным изменением параметров элементов, позволяет вычислить суммарную вероятность отказов системы. Для этого нужно воспользоваться кривыми, приведенными на фиг. 1.7, где Pn T) —вероятность внезапных отказов одного транзистора в системе, состоящей из логических схем и запускающих каскадов, а Рм С) — вероятность постепенного отказа из-за изменения параметров только логических схем. Эти кривые показывают, что при увеличении допусков на параметры элементов вероятность Pn T) возрастает вследствие влияния дополнительных транзисторов и увеличения тепловых нагрузок при повышении уровня мощности схемы, а вероятность Рм С) уменьшается из-за расширения пределов допусков на элементы логических схем. [c.26]

Во всех случаях при изучении критических тепловых нагрузок исследователи используют для нагрева рабочей трубы постоянный или переменный электрический ток низкого напряжения. Чтобы проверить возможное влияние рода тока на мы провели опыты на одной и той же трубе, нагревая ее в одном случае постоянным, а в другом — переменным током. Как и можно было ожидать, род тока не влияет на критические тепловые нагрузки (рис. 4). [c.40]

Вместе с тем калориметрирование камеры сгорания путем установки секционных экранов позволило достаточно надежно проследить влияние концентраций кислорода и других режимных параметров на изменение тепловых нагрузок по длине камеры сгорания. [c.104]

Влияние различных факторов на механизм и величину критических тепловых нагрузок выявляется различными способами. Так, влияние размеров поверхности теплообмена на критические тепловые нагрузки удобно изучать при кипении на тонких проволочках, диаметр которых соизмерим с размерами паровых пузырьков. В то же время данные по кипению на тонких проволочках не могут дать необходимых материалов для понимания процесса кипения в элементах энергетического оборудования и составления расчетных зависимостей по теплоотдаче при кипении и по критическим нагрузкам. [c.196]

Рис. 7.5. Влияние постепенности роста тепловых нагрузок на соотношение экономическом эффективности разных вариантов состава основного оборудования ТЭЦ

Длина канала оказывает существенное влияние на величину 9кр. С увеличением длины канала наблюдается уменьшение критических тепловых нагрузок. [c.17]

Между тем подсчет тепловых нагрузок этих городов и других, находящихся в сфере влияния намеченных 140 [c.140]

Авторы [3.106] отмечают, что ухудшение теплообмена возникает вследствие сглаживающего действия отложений. С этим мнением, по-видимому, согласиться нельзя. В самом деле, в большинстве опытов отношение D/K менялось в пределах 80—280, что соответствует абсолютным шероховатостям К = 20—70 мкм. Как показывают опыты ряда исследователей, изменение шероховатости поверхности в этих пределах практически не изменяет уровень критических тепловых нагрузок. Причина, скорее всего, заключена в другом. Как уже отмечалось, отложения, образующиеся в таких условиях, являются пористыми. Приток жидкости к поверхности нагрева через отложения затруднен, что и приводит к преждевременному возникновению пленочного кипения. Особую роль в этом явлении играет давление. С повышением давления влияние отложений увеличивается, что следует, в частности, из материалов этой работы. Так, если при р = 17,8 МПа критическая нагрузка уменьшилась на 23 %, то при р = 20,7 МПа — на 45%. [c.144]

При численном решении прикладных краевых задач нестационарной теплопроводности, входящих в комплекс задач по исследуемой проблеме (см. рис. 1.1), необходимо учитывать сложную форму тела в целом, локальные возмущения его геометрии, влияние указанных в гл. 1 краевых условий на погрешность, в том числе при зависимости теплофизических свойств от температуры и пространственных координат, концентрации тепловых нагрузок. При решении таких задач, как правило, используют неравномерные сетки. [c.69]

При пленочном кипении вследствие образования пристенного парового слоя, через который тепло в основном передается от поверхности нагрева к жидкости, интенсивность теплообмена по сравнению с пузырьковым кипением значительно снижается. В области пленочного кипения (линия D на рис. 1) кривая зависимости коэффициента теплообмена от тепловой нагрузки a=f(q) показывает наличие двух областей изменения коэффициентов теплообмена. В области больших тепловых нагрузок (участок линии теплообмен растет с повышением тепловой нагрузки. В области малых нагрузок (участок СЕ) теплообмен может снижаться либо оставаться неизменным с ростом тепловой нагрузки. Эта область является неустойчивой и характер кривой а = f(q) в определенной мере зависит от условий проведения опытов. Влияние расположения поверхности приводит к различиям в области малых тепловых нагрузок. [c.128]

Таким образом, условия и период освоения проектной тепловой мощности ТЭЦ оказывают большое влияние на определение их общей экономической эффективности. С целью повышения экономической эффективности сооружения ТЭЦ при постепенном росте тепловых нагрузок в ряде случаев оказывается целесообразным строительство в первую очередь водогрейных котельных (в районе потребления тепла или на площадке будущей ТЭЦ) и лишь после достижения уровня теплопотребления, обеспечивающего загрузку турбин в тепловой части, строительство энергетической части ТЭЦ с переводом водогрейных котельных в режим пиковой работы. [c.124]

В первом случае покрытие части тепловых нагрузок за счет ВЭР реально уменьшает расход отборного пара турбин ТЭЦ, а следовательно, и комбинированную выработку теплоты и электроэнергии этими турбинами по сравнению с аналогичными выработками во время, когда ВЭР не использовались. Поэтому при определении размера годовой экономии топлива на заводе надо учитывать влияние использования ВЭР на уменьшение экономии топлива даваемой ТЭЦ. [c.49]

В случае, когда установленные турбины выбраны по доле тепловых нагрузок, превышающих имеющиеся ВЭР, использование ВЭР никакого влияния на отборы пара не оказывает и экономия топлива, даваемая ТЭЦ, подсчитывается по методу Минэнерго по формуле (4.6). Для получения теплоты за счет ВЭР сжигать дополнительно топливо на заводе не требуется, а при сооружении ТЭЦ надо сжигать на заводе или вблизи его значительные количества топлива, что усиливает загрязнение окружающей среды. При отопительных нагрузках на ТЭЦ приходится сжигать в течение года в 2—2,5 раза больше топлива, чем в случае покрытия отопительных нагрузок котельными из-за значительной годовой выработки электроэнергии на ТЭЦ конденсационным способом. [c.50]

Смазочно-охлаждающие жидкости относятся к комплексу средств, обеспечивающих эффективную эксплуатацию режущего инструмента, станка и оказывающих влияние на успешное освоение новых прогрессивных методов обработки металлов. Выбор СОЖ зависит от вида обработки (черновая или чистовая), обрабатываемого материала (сталь, чугун, цветные металлы), требований к качеству обрабатываемой поверхности, типа технологической операции (точение, сверление, развертывание, резьбонарезание). СОЖ снижает интенсивность силовых и тепловых нагрузок на режущий инструмент и обрабатываемую деталь, позволяют удалять из зоны резания стружку и продукты износа, благоприятно воздействуют на процесс резания металлов значительно уменьшается износ инструмента, наростообразование, повышается качество обработанной поверхности, снижаются затраты электроэнергии на резание. Наиболее эффективно применение СОЖ при обработке вязких и пластичных материалов наименьший эффект дает применение СОЖ при обработке чугуна и других хрупких материалов. [c.365]

Ре2+ + 2е. Следовательно, основной причиной образования медных накипей является электрохимический процесс восстановления меди, протекающий в зонах максимальных тепловых нагрузок, где под влиянием мощного теплового потока нарушена цельность защитной окис-ной Пленки. В результате этого между отдельными участками металла создается местная разность потенциалов, которая может оказаться достаточной, чтобы стал протекать процесс электролитического выделения меди при данной концентрации ее ионов в котловой воде. [c.51]

Исследованиям кризиса кипения жидкости, движущейся в тру бах и каналах, посвящено большое число работ. Однако из-за слож ного взаимного влияния различных факторов простых и универ сальных зависимостей для pi До настоящего времени получить не удалось. Поэтому расчет критических тепловых нагрузок еле дует проводить по непосредственным (частным) данным, получен ным из опытов с такими же жидкостями и в соответствующих ус ловиях. [c.133]

Анализ опытных данных не выявил заметного влияния степени химической неравновесности системы N2O4 на интенсивность теплообмена при конденсации. Результаты обработки опытных данных в координатах а/ р, представленные на рис. 7.8, показывают, что независимо от степени диссоциации на входе в конденсатор и в самом конденсаторе отношение а/ар 0,80. Несмотря на высокий перегрев пара в ряде опытов и значительный диапазон тепловых нагрузок, расслоения точек по данным параметрам не обнаружено. [c.193]

Позднее [109] исследования на том же стенде были продолжены, причем, кроме генераторного газа, применялся мазут. Изучалось влияние различных тепловых нагрузок (до 0,3 10 к кал1час) и различных коэффициентов избытка воздуха. [c.164]

На рис. 6—9 представлены результаты данной серии опытов. Они свидетельствуют об отсутствии влияния обогреваемой длины экспериментальной трубы для давлений 100 и 170 ата как при малых, так и при больших скоростях потока (750 и 2800 кг1м -сек). Лишь при очень коротких каналах Ijd — 7,5) небольшое увеличение критических тепловых нагрузок (на 15—30%) наблюдается при давлении 100 ата и большой весовой скорости (рис. 7). По-видимому, для очень коротких труб начинает сказываться влияние гидродинамической стабилизации потока при входе жидкости в рабочий канал. [c.42]

Опыты, в основном, проводились на пластинах из стали 1Х18Н9Т длиной 155 мм, шириной 10 мм и толщиной 1 мм. Для выяснения влияния ширины пластины на величину критических тепловых нагрузок часть опытов проведена на пластинах шириной 5 и 16 мм. Все пластины имели технически чистую поверхность и были отрезаны от одного листа. Следовательно, материал пластин, состояние их поверхности и длина для всех опытов были постоянными. Как видно из графика рис. 5, с изменением ширины пластины от 5 до 16 мм величина критических тепловых нагрузок и характер зависимости их от недогрева не изменяются. [c.71]

Каковы же пределы изменения тепловых нагрузок, каковы особенности процесса с изменением расхода топлива и каково влияние его на топочные процессы в теплонапряженных топочных устройствах парогенераторов, парогазогенераторов и камер сгорания ГТУ, работающих под давлением [c.110]

В работах [82, 83] изложены результаты исследования критических тепловых нагрузок при кипении в трубах и кольцевых каналах моноизопропилдифенила. Установлено влияние отдельных параметров (ширины щели, скорости потока) на величину критической нагрузки. [c.197]

Некоторые результаты исследований. На основе изложенной методики разработана программа для электронной цифровой вычислительной машины БЭСМ-4. С помощью этой программы выполнена серия расчетов для исследования влияния различных факторов па выбор состава, очередности и сроков ввода основного оборудования ТЭЦ с турбинами типа Т. В качестве объектов исследования рассматривались ТЭЦ с турбинами Т-250-240, Т-100-130 и Т-50-130. Расчеты выполнялись при разных уровнях и темпах роста тепловых нагрузок в горячей воде и при изменении других исходных технико-экономических показателей. В качестве примера на рис. 7.2—7.4 приведены построения, характеризующие область возможных решений по срокам ввода основного оборудования ТЭЦ с тремя турбинами Т-100-130 при ( о.р(Гр) = ЮОО ГкалЫас. Расчеты по этому варианту ТЭЦ проводились по исходным данным, приведенным нин е [c.158]

Наибольшую опасность любые отложения представляют для поверхностей нагрева с высокими температурами среды при значительных тепловых нагрузках. Поэтому для прямоточных котлов докритиче-ских параметров зону окончания испарения и начала нагрева, т. е. зону повышенных концентраций примесей, стремятся перенести в область пониженных тепловых нагрузок. Эта так называемая переходная зона размещается обычно в конвективной шахте котла. )При этом все же не удается полностью избежать отложений в топочных экранах, так как в этой части проявляется влияние тепловой нагрузки на образование железоокисных отложений. Поэтому железоокис-ные отложения для прямоточных котлов докритических параметров оказываются распределенными довольно равномерно по всему испарительному тракту котла. В этих случаях всегда целесообразна химическая очистка всего котла в целом. Межпромывочные периоды для таних очисток могут быть довольно большими (до нескольких лет), учитывая, что при равномерности отложений и распределении их на значительных поверхностях нагрева существенно уменьшается их толщина. Кроме того, прямоточные котлы докритических параметров обычно работают на пылеугольном топливе, т. е. для них тепловые нагрузки топочных экранов относительно невелики. [c.82]

Экономическая и техническая (для пара) ограниченность радиусов передачи тепла приводит к тому, что на общую экономичность ТЭЦ значительное влияние оказывают условия возможного их размещения по отношению к центрам тепловых нагрузок. Весьма характерен в этом отношении пример польского опыта исследований. Сопоставлялась эффективность сооружения ТЭЦ при различном удалении ее плошадки от центра тепловых нагрузок, и были получены следующие данные, определяющие эффективность сооружения ТЭЦ при размещении ее в центре теплового потребления рентабельность определялась нагрузкой в 40 Скал1ч, при удалении ее на 4— 5 км от центра теплопотребления в 55—60 Гкал1ч, а при увеличении расстояния до 7— 8 км, рентабельность должна была составлять уже не менее 80—85 Гкал1ч, т. е. увеличена вдвое. [c.124]

Влияние перемеиности физических свойств теплоносителя. При теплообмене в условиях больших температурных напоров (больших тепловых нагрузок) свойства теплоносителя заметно изменяются по сечению потока и длине канала, что существенно сказывается на теплообмене и гидравлическом сопротивлении. Различный характер изменения свойств разных веществ (и даже одного и того же вещества в разных интервалах изменения температуры и давления) затрудняет, а в общем случае и исключает единое описание особенностей теплоотдачи и гидравлического сопротивления при переменных свойствах теплоносителя, т.е. выявление условий подобия процессов и их единое критериальное обобщение. В соответствии с этим принято отдельно рассматривать капельные жидкости, газы и теплоносители в сверхкритической (околокрити-ческой) области состояний. [c.221]

Здесь Ту и <7, — вектор-столбцы MgXh компонентами которых являются значения Т (Nn, ty) и qiN , ty) в граничных узлах в момент времени ty [Яv] и [<5v] — квадратные матрицы NsX S, [ >v] — прямоугольная матрица NsX X (A s+ Nv) Tv-i — вектор-столбец (A s + jVy) X 1 известных значений температуры в граничных и внутренних узлах в момент времени v-i (при v= 1 Tv i соответствует начальному распределению температур) В — вектор-столбец Ns X 1 тепловых нагрузок, компоненты которого отражают влияние энерговыделения в объеме тела на значения Т Nn, и q (Nn, tv) в граничных узлах. [c.187]

На рис. 2.11 приводится сопоставление результатов расчета критерия Стентона с опытами Холла и Прайса. Следует иметь в виду, что формулы (2.78) — (2.81) получены для области относительно небольших тепловых нагрузок, когда моясно пренебречь влиянием температурного фактора на закон теплообмена, а также не учитывать изменение скорости в ядре потока. Решение с учетом влияния этих факторов приводится в работе [1]. [c.45]

Применение СОЖ выдвигают на первый план всякий раз, когда создают вновь или соверщенствуют существующие методы обработки резанием в целях обеспечения резкого повышения режима резания, что сопровождается соответствующим увеличением объема снимаемой стружки в единицу времени. Б этих случаях СОЖ, с одной стороны, играет роль фактора, снижающего интенсивность силовых и тепловых нагрузок на режущий инструмент и обрабатываемую деталь, а с другой — роль средства, позволяющего своевременно удалять из зоны резания образующуюся стружку и продукты износа инструмента. Таким образом, СОЖ является органическим элементом комплекса средств, обеспечивающего эффективную эксплуатацию металлообрабатывающего оборудования и освоение новых прогрессивных методов и технологических процессов обработки металлов. Являясь одним из наиболее важных переменных факторов состояния системы резания, они оказывают глубокое и много-стоооннее влияние на все показатели ее функционирования. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...