Критерии выбора сталей ИГ

Критерии выбора сталей МТ [c.64]

Опыт применения стали с учетом требований по прокаливае-мости свидетельствует о том, что основным критерием выбора стали является минимальное значение прокаливаемости. Именно это значение служит надежной гарантией того, что выбранное максимальное сечение изделия закалится на заданную твердость. [c.168]

Основным критерием выбора сталей для деталей, работающих в условиях поверхностного износа, является способность сталей закаливаться на определенную поверхностную твердость. Следует учитывать, что реальные детали имеют форму и размеры, существенно отличающиеся от торцового образца, охлаждаются при закалке со скоростями, существенно более низкими, чем металл, расположенный у торца образца. Поэтому поверхностная твердость реальных изделий всегда ниже твердости начальной части торцового образца. [c.173]

Эти критерии оценки свойств чугуна являлись решающими при сопоставлении и выборе стали и чугуна как машиностроительных конструкционных материалов. [c.321]

Этот критерий удобно использовать в выборе стали по прокаливаемости с регламентацией значений твердости, ударной вязкости и критической температуры хрупкости. [c.117]

Сделана попытка дать некоторые исходные соображения о выборе стали и метода упрочнения типовых деталей машин, конструкции н инструмента. Описаны основные виды повреждения деталей машин (хрупкое и вязкое разрушение, деформация, изнашивание и др-). Рассмотрены принципы выбора комплекса прочностных свойств, которые определяют работоспособность металла (стали) при эксплуатации деталей машин. Дана классификация критериев оценки конструктивной прочности стали, [c.3]

В современном машиностроении прокаливаемость является одним из основных критериев при выборе стали для изготовления изделий и при выборе технологического процесса производства. [c.237]

Выбор стали с учетом ее прокаливаемости. В настоящее время прокаливаемость стали, подобно ее прочности, технологическим свойствам и стоимости, является, как было сказано выше, одним из основных критериев, которые [c.242]

В связи с изложенным выбор сталей для элементов конструкций, работающих в условиях малоциклового разрушения при различных температурах и различной жесткости нагружения и назначения допускаемых напряжений только по характеристикам статической прочности, оказывается недостаточным. Характеристики пластичности, существенно влияющие на разрушающие амплитуды деформаций и числа циклов до разрушения, не являются расчетными при оценке статической прочности с использованием указанных выше запасов прочности по пределам текучести и прочности. Поэтому в практике проектирования циклически нагружаемых конструкций выбор материалов по характеристикам статической прочности (пределу текучести и прочности) осуществляется на стадии определения основных размеров. Поверочные расчеты сопротивления циклическому разрушению проводятся по критериям местной прочности с использованием как характеристик прочности, так и характеристик пластичности. [c.260]

В книге излагаются основы модифицирования слитка, критерии выбора модификатора, методики исследования характеристик жидкой стали и фронта кристаллизации. Рассматриваются различные способы воздействия на структуру и свойства литого металла и обсуждаются отдельные рекомендации, направленные на улучшение качества стали. Предлагается совместное использование модификатора, затравки и ультразвука для получения качественного слитка. [c.2]

Критерии выбора режимов сварки сталей (данные методики ИМЕТ-1, валиковой пробы, пробы TS и крестовой пробы). [c.57]

Выбор оптимального решения производится путем сравнения указанных коэффициентов по различным вариантам проектов. Недостаток метода состоит в отсутствии четкого критерия выбора при противоречивости коэффициентов. Для выбора конструктивных решений применяется иная система показателей, которая включает в себя расход основных строительных материалов (сталь, бетон и железобетон, цемент, лесоматериалы) и трудоемкость как в построечных условиях, так и на изготовление комплектов сборных элементов и материалов для несущих и ограждающих конструкций. Показатели обычно рассчитываются на 1 м общей площади. [c.130]

Вилки, стяжки и серьги изготовляют из стали Ст.З, Ст.5, 35, 45, 40Х чугуна ковкого и серого марок СЧ 15-32, СЧ 18-36 и др. Разнообразие конструкций вилок, стяжек и серег затрудняет четкую их классификацию по технологическим или другим признакам. Подавляющая часть стяжек, вилок и серег, изготовляемых в серийном и массовом производстве тракторного, сельскохозяйственного машиностроения и в станкостроении, имеет сравнительно небольшие размеры — до 200—300 мм (рис. 116). Механической обработке подвергают отверстия, торцы головок, частично наружные цилиндрические и плоские поверхности. Обработку, как правило, производят на фрезерных, сверлильных, токарных и протяжных станках, так как предусмотренные техническими условиями требования к точности изготовления и шероховатости обрабатываемых поверхностей серег, вилок и стяжек могут быть обеспечены механической обработкой на этих группах станков. Операции выполняются по различным схемам в зависимости от массовости изготовления деталей. Критерием выбора оснастки является экономическая целесообразность в заданных производственных условиях. Так, в массовом и крупносерийном производстве используют фрезерные приспособления, которые позволяют применять многоместную многоинструментную параллельно-последовательную обработку (схемы 13—20, 25-—26 см. табл. 3). В серийном производстве применяют универсально-наладочнЫе и простые специальные приспособления, которые позволяют выполнять операции по менее производительным схемам фрезерных операций (схемы 5, 9, 13 и др.). В единичном и мелкосерийном используют приспособления системы УСП, которые обеспечивают возможность выполнять операции по схемам 1, 3, 5, 9 и очень редко по схеме 23 (см. [c.167]

Критерии выбора технологии и режимов сварки углеродистых и низколегированных сталей [c.14]

Выбор стали для инструмента определяется поведением ее при практическом использовании, чаще всего числом обработанных де талей. В качестве критериев при выборе марки стали для инструмента служат следующие характеристики стали 1) высокая твер дость и сохранение ее при повышенных температурах 2) высокое сопротивление истиранию 3) малая чувствительность к перегреву и способность стали к закалке, определяемая по виду излома закаленных с различных температур (760, 800, 850 и 900°) образцов с надрезом (сечение образца 20 X 20 мм и длина Шмм). [c.230]

Жаропрочность является главным критерием для выбора сталей в качестве конструкционного материала при температуре эксплуатации деталей и сооружений выше 450-500 °С. Главное значение для выбора сталей имеют [c.270]

Общие критерии выбора технологии и режимов сварки и последующей термической обработки сварных соединений сталей и чугу-нов. Структуру и свойства сварных соединений сталей и чугунов определяют их составом и технологическими параметрами процесса сварки, главный из которых — скорость охлаждения металла после сварки. [c.286]

Основным критерием выбора электродных материалов для сварки аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе различного легирования является склонность сварных швов [c.440]

Монография состоит из семи глав. В гл. I рассмотрены основные положения теории фазовых превращений в металлах и сплавах в твердом состоянии, а также закономерности превращений железа, титана и их сплавов в изотермических условиях. В гл. II показаны условия их протекания в зоне термического влияния при сварке плавлением. В гл. III описаны новые методы и аппаратура для изучения кинетики фазовых превращений и изменений структуры и свойств металлов в неравновесных условиях при сварке и термомеханической обработке, а также для исследования задержанного разрушения и образования холодных трещин. В гл. IV приведены результаты исследования превращений при непрерывном нагреве, кинетики роста зерна и гомогенизации аустенита и Р-фазы сплавов титана при сварке. В гл. V рассмотрены основные закономерности фазовых превращений в условиях непрерывного охлаждения при сварке. В гл. VI изложен механизм задержанного разрушения сталей и сплавов титана, установлены критерии оценки этого явления и показано влияние легирующих элементов, параметров термического цикла и жесткости сварных соединений на" сопротивляемость этих материалов образованию холодных трещин при сварке. В гл. VII приведены характеристики свариваемости сталей и сплавов титана различных структурных классов и систем легирования, сформулированы критерии выбора технологии и режимов их сварки и показаны пути регулирования структуры и свойств сварных соединений как в процессе сварки, так и при последующей термической, термомеханической или механико-термической обработке. [c.10]

Скорость охлаждения как критерий выбора режимов и технологии сварки закаливающихся сталей [c.223]

Общие критерии выбора режимов и технологии сварки сталей [c.248]

Уже при введении и обсуждении критериев выбора решений в гл. 3 и 4 стали заметны определенные сходства и различия между ними, которые теперь следует обсудить более подробно. При этом мы хотим прояснить способ действия различных критериев как путем их взаимного сравнения, так и, насколько это возможно, с помощью соответствующих графических представлений. [c.42]

Критерии при выборе марки стали, кратко могут быть сформулированы так а) выбор марки стали (степени легированно-сти) определяется размером термически обрабатываемой заготовки б) уровень прочности определяет температуру отпуска в) наличие концентраторов напряжений и динамических нагрузок определяет необходимость легирования элементами, снижающими температуру перехода в хрупкое состояние (никель) или обусловливает необходимость иметь сталь повышенной и высокой чистоты. [c.389]

Критериями выбора стали по механическим свойствам являются ад и (70,2) определенные при -25°С, а также K V при -60°С (табл. 15.11). Считается, что сталь сохраняет удовлетворительную пластичность при 6 = 10... 15%. Низкоуглеродистые литейные хладостойкие стали после нормализации или улучшения этому критерию удовлетворяют. Исключением является использование отливок в термически обработанном состоянии после закалки и низкого отпуска для повышения износостойкости. В таком состоянии стали имеют пониженную пластичность и минимальную вязкость разрушения (Ki = 55. .. 75МПа-м / против 100-125МПа-м / после нормализации). [c.514]

Мн 1,5 Сг 2,5 № 0,5 V 1,0 Мо 0,5 Nb. Комбинируя раз-личн].1е легирующие элементы в указанных пределах, можно получить швы с временным сопротивлением до GO—70 кгс/мм в исходном после сварки состоянии и 85—145 кгс/мм после соответствующей термообработки. При сварке низколегированных сталей повышенной прочности не предъявляют требований к идентичности состава металла шва и основного металла основным критерием выбора служит получение гарантированных механических свойств металла шва, что и предусмотрено действующим ГОСТ 9467-75. [c.249]

Метод определения длительной прочности материала в сероводородсодержащих средах может быть упрощен с помощью использования экспериментальных данных об испытании образцов. Так, при выборе сталей для трубопроводов, эксплуатируемых в сероводородсодержащих средах, одним из основных критериев пригодности металла является величина порогового напряжения. Сталь, выдержавшая испытания в среде NA E [51] в течение 720 ч при постоянной нагрузке (равной, как правило, 0,800,2), считается пригодной для изготовления трубопроводов, по которым транспортируются сероводородсодержащие среды. Трубопроводы, выполненные из этой стали, безотказно функционируют в течение гарантийного срока эксплуатации (для трубопроводов ОНГКМ — 12 лет [41]). [c.123]

Некоторые специалисты выразили скептическое отношение к результатам этих исследований. Еще в 1935 г. в одной из работ Американского института нефти в Лос-Анжелесе утверждалось, что токи от цинковых анодов (протекторов) на сравнительно большом расстоянии уже не могут защитить трубопровод и что защита от химического воздействия (например кислот) вообще невозможна. Поскольку в США вплоть до начала текущего столетия трубопроводы нередко прокладывали без изоляционных покрытий, катодная защита для них была сравнительно дорогостоящей и для ее осуществления требовались значительные токи. Поэтому естественно, что хотя в США в начале 1930-х гг. и защищали трубопроводы длиной около 300 км цинковыми протекторами защита катодными установками (катодная защита током от постороннего источника) обеспечивалась только на трубопроводах протяженностью до 120 км. Сюда относятся трубопроводы в Хьюстоне (штат Техас) и в Мемфисе (штат Теннесси), для которых Кун применил катодную защиту в 1931—1934 гг. Весной 1954 г. И. Денисон получил от Ассоциации инженеров коррозионистов премию Уитни. При этом открытие Куна стало известным вторично, потому что Денисон заявил На первой конференции по борьбе с коррозией в 1929 г. Кун описал, каким образом он с применением выпрямителя снизил потенциал трубопровода до — 0,85 В по отношению к насыщенному медносульфатному электроду. Мне нет нужды упоминать, что эта величина является решающим критерием выбора потенциала для катодной защиты и используется теперь во всем мире . [c.37]

В [202] было предложено количественное описание режимов формовки фибрильного волокна. В качестве критерия выбора режима определяется значение номинального рабочего тока, который, естественно, не должен превышать предельного. Формовка проводилась в ручном режиме по трехступенчатой схеме ток первой ступени составлял 0,1—0,3 от номинального, второй ступени — 0,7—0,9 от номинального, на третьей ступени — номинальный ток. На каждой ступени ток выдерживался до стабилизации напряжения. В дальнейшем стало понятным, что более хорошие результаты можно получить увеличением числа ступеней. [c.141]

В качестве критериев выбора легирующих добавок в спеченных порошковых сплавах можно назвать следующие 1) степень влияния легирующего компонента на физико-механические свойства спеченной стали 2) способность создания порошковой стали с заданными свойствами без существенного усложнения технологического процесса и возможность использования серийного оборудования 3) недефицитность порошков легирующих компонентов и их относительно невыская стоимость. [c.48]

Как видно из сопоставления удельных приведенных затрат (строка 9, табл. 7-1), наиболее экономичным способом нагрева углеродистой стали под обработку давлением в районе Центра европейской части СССР является индукционный нагрев. При условии 10%-ной погрешности исходных данных индукционный и газовый безокислительный нагревы с неполным сжиганием можно считать равноэкономичными. В этом случае необходимо применять другие критерии выбора оптимального варианта. [c.209]

Выбор стали с учетом ее прокаливаемости. В настоящее время прокал51ваелЮсть стали, подобно ее прочности, технологическим свойствам и стоимости янляется, как было сказано выше, одним из основных критериев, которые конструктору приходится учитывать при Н , боре марки стали для тех или других деталей. [c.200]

Физические и механические свойства во многих случаях могут быть решающими при выборе тех или других нержавеющих сталей. Однако при выборе сталей для химического машиностроения основным критерием остается их стойкость против коррозии в рабочей среде. Конструктор и металловед должны при выборе сталей учитывать не только их стойкость в условиях, заданных технологией производственного процесса, но также и характерные свойства отдельных сталей с точки зрения их обработки. Из-за незнания коррозионных свойств среды и свойств материа.тгов иногда выбираются недостаточно стойкие стали, что является причиной преждевременного выхода изделий из строя. Наоборот, часто для изделий выбираются стали, очень стойкие против коррозии и очень дорогие, хотя можно было бы применить более дешевые стали. [c.30]

В режиме А нарушения сплошности определяют-при высоких намагниченностях, когда магнитное состояние материала изделия соответствует индукщгам, близким к предельной петле гистерезиса. Конструкционные стали относятся, как правило, к группе ферромагнитных материалов с нормальными петлями гистерезиса, у которых отношение остаточной индукции Вг к максимальной. впвх на предельной петле гистерезиса приблизительно постоянно и равно 0,5. .. 0,7. Для режима А оказалось возможным за критерий выбора расчетной формулы взять значение остаточной индукции. [c.348]

Зависимость механических свойств околошовной зоны при одйопроходной сварке от скорости охлаждения w критерии выбора режимов сварки исследованных сталей. Данные методики ИМЕТ-1, валиковой пробы, пробы TS и крестовой пробы (рис. 153). Свойства — усредненные из пяти испытаний образцов ИМЕТ-1 (рпс. 21,6) [c.320]

Общепринятого критерия оценки пригодности конструкционных сталей к изготовлению сварных деталей и конструкций пока нет. При выборе сталей для сварных деталей и конструкций руководствуются прежде всего механическими свойствами основного металла и сварных соединений, а также технологичностью (штампуемостью, сопротивляемостью к горячим и холодным трещинам при сварке и т. д.), термообрабатываемостью, механической обрабатываемостью, трудоемкостью и т. п. Надежность сварных соединений служит основным и главным критерием в вопросе выбора марки сталей и способов изготовления сварных изделий. [c.126]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Верхнюю границу рекомендуется использовать при ударных нагрузках, температуре окружающей среды выше 25 С и закаленных колесах из стали с добавками никеля и хрома нижнюю границу при высокой точности изготовления, струйной смазке (если х > 100), температуре окружающей среды ниже J0° С и фосфатированных или сульфидироваиных колесах. Последнее не пригодно для выбора масел с присадками. Смазочный материал для тяжелонагруженных зубчатых передач можно выбирать с учетом большего числа параметров по рекомендациям, описанным в работе [6], с последующей проверкой на заедание, которую можно производить по критерию заедания, разработанному Ю. Н. Дроздовым и Ю. А. Гавриковым. [c.743]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...