Теория Губера—Мизеса

ВИЯХ плоской деформации также ограничивается значением Он/ад,2 = 0,82. Этот вывод справедлив для материалов, удовлетворяющих теории Губера — Мизеса. [c.197]

Как известно [1], среднее значение приведенного напряжения в стенке цилиндрической части сосуда при нагружении его давлением опрессовки в упругой стадии деформирования по теории Губера — Мизеса — Генки равно [c.85]

Энергетическую теорию прочности часто называют теорией Губера-Мизеса. [c.355]

При использовании метода допускаемых напряжений в случае сложного напряженного состояния нужно будет пользоваться соответствующей теорией прочности. Для каркасной стали — пластического материала — должна быть применена теория энергии изменения формы (теория Губер—Мизеса). [c.14]

Из условия равнопрочности и получаем расчетное условие по теории Губера — Мизеса [c.67]

Как видно из предыдущего, практическое значение имеют лишь первая теория (всестороннее растяжение, изгиб и др.), вторая теория (хрупкие материалы), третья теория (всестороннее сжатие) и теория Губера — Мизеса (сдвиг, кручение, всестороннее сжатие). Мы будем ниже пользоваться формулами (3.30), (3.31), (3.33), (3.36) и (3.40), обозначая левые их части через о с, где — расчетное напряжение, а (г) — номер теории прочности. [c.69]

По теории Губера — Мизеса [c.69]

По теории Губера — Мизеса, по формуле (3.40), [c.71]

ПРИМЕР. Найти значение допускаемого напряжения uj, применяя теорию Губера — Мизеса для объемного напряженного состояния сжатия, если [c.71]

Получаем следующие запасы прочности Л] =1,125 1,125 = 1,295. Характерно, что наиболее экономичным является применение теории Губера — Мизеса. [c.81]

Теории Губера-Мизеса соответствует в таком случае внутренность полуэллипса [c.59]

Полученное выше соотношение С2 = (ai + аз) /2 принимается во многих теориях пластичности, в том числе и в теории Губера-Мизеса. [c.60]

Высокая контактная прочность хрупких материалов при отсутствии касательной нагрузки резко снижается с ее появлением. Согласно теории Губера - Мизеса - Генки пластические деформации при сложном напряженном состоянии возникают тогда, когда удельная потенциальная энергия деформирования достигает некоторого предельного значения, определенного для каждого материала, и зависит от приведенного напряжения. При этом предельная удельная нагрузка при усталостном многократном деформировании рассчитывается по формуле [c.162]

Оба рассмотренных условия пластичности дают весьма близкие результаты. Эксперименты несколько лучше подтверждают условие Губера — Мизеса — Генки. Кроме того, это условие удобнее с математической точки зрения, так как выражение через шесть составляющих напряжений очень громоздко, а выражается через эти составляющие сравнительно просто. Поэтому в теории пластичности чаще используется условие пластичности Губера — Мизеса — Генки. [c.265]

Перечисленные факты свидетельствуют о правомерности известных в теории пластичности критерия Треска или критерия Губера—Мизеса—Генки при наличии достаточно высоких гидростатических давлений. Справедливость этих критериев текучести подтверждается постоянством интенсивности касательных напряжений для любых фиксированных значений деформаций в области равномерного растяжения (до начала образования шейки при различных значениях а). [c.439]

Это условие носит название критерия пластичности Губера-Мизеса и так же, как и критерий Треска—Сен-Венана, используется в теории пластичности. [c.256]

Результаты указанных исследований переносятся научно-исследовательскими институтами и на совмещенные цилиндры, что следует из многочисленных официальных заключений. Действительно, основные формулы автора — (7), (8), (9), (10) — для совмещенных цилиндров и формулы, приведенные в цитируемых статьях для скрепленных цилиндров, могут быть преобразованы друг в друга, так как общей основой для них послужило решение Ламе и условие прочности по одной из теорий прочности, например Губера—Мизеса—Генки. [c.50]

В обзоре [146] В. В. Федоров, проанализировав теории прочности Треска, Губера-Мизеса и др., показал, что все они являются частным случаем общего энергетического подхода к оценке прочности материалов и расчету эквивалентных напряжений, и сформулировал их следующим образом разрушение материала при приложении внешней нагрузки наступает после того, как в любом локальном объеме достигается предельный уровень внутренней энергии, равный теплосодержанию металла в жидком состоянии. [c.146]

Согласно третьей теории предельного состояния, пластическая деформация наступает тогда, когда разность двух главных нормальных напряжений достигает предела текучести деформируемого металла. Математически эта теория выражается уравнением пластичности 01 — сгз = От. Эта теория предельного состояния не учитывает Влияния среднего главного нормального напряжения 02. Четвертая энергетическая теория предельного состояния разработана Губером, Мизесом и Генки. Эта теория основывается на потенциальной энергии упругой деформации, которую необходимо накопить в металле для возникновения пластической деформации. [c.361]

Это выражение Лф и используется при построении теории прочности Губера—Мизеса и других теорий. [c.60]

Условие прочности (3.40) по Губеру — Мизесу лучше согласуется с результатами опытов, в особенности для пластичных. материалов (для стали, меди), чем условие прочности по третьей теории. Для всестороннего равного сжатия 01=02 = < g и по (3.40) получаем [c.67]

По четвертой теории прочности Губера — Мизеса [c.288]

Более общие формулы для оценки усталостной прочности при сложном напряженном состоянии приведены в работах [3, 4, 12]. Отправной точкой при построении этих формул являются теории прочности для статического нагружения. Поскольку усталостное разрушение есть процесс накопления и развития местных пластических деформаций, то естественно, что наиболее удачные критерии получают обобщением критерия Сен-Венана и критерия Губера—Мизеса в теории пластичности. Подробнее об опытных данных и приемах расчета с учетом различных факторов см. в работах [12, 14, 15]. [c.154]

Согласно третьей теории предельного состояния, пластическая деформация наступает, когда разность двух главных нормальных напряжений достигает От деформируемого металла, т. е. выполняется условие пластичности СТ1—аз=сгт. Эта теория не учитывает влияния среднего главного нормального напряжения аг. Четвертая, энергетическая, теория предельного состояния разработана Губером, Мизесом и Генки. [c.498]

Критерий пластичности Губера—Мизеса—Генки, получивший наибольшее распространение в теории пластичности, имеет следующий вид [c.342]

Критерий пластичности Губера—Мизеса—Генки известен из курса сопротивления материалов как четвертая гипотеза прочности. Величина, стоящая в левой части уравнений (16.12) и (16.12а), называется интенсивностью напряжений о,- и имеет основополагающее значение в теории пластичности. Достаточно этой величине достигнуть значения предела текучести и по- [c.342]

Важным фактором, улучшающим условия работы инструмента при ПМО, является меньшая вероятность пластического деформирования режущей кромки. Как показывают исследования [7], пластическое деформирование режущего лезвия наблюдается преимущественно в контактных слоях по задней поверхности инструмента. Согласно теории предельных напряженных состояний Губера — Мизеса—Генки пластическое течение материала наступает тогда, [c.109]

Приведенные выше выражения известны как критерий интенсивности напряжений, положенный в основу наиболее распространенной в настоящее вре.мя теории пластичности Губера, Мизеса и Генки, рассматривающей величину работы деформации изменения формы при постоянном объеме. [c.470]

Упруго-пластическая задача для конца трещины нормального разрыва в условиях плоской деформации для идеального упругопластического материала, удовлетворяющего условию пластичности Губера — Мизеса, по теории течения была изучена Райсом с сотрудниками [83]. [c.148]

Линии скольжения. В пластической области напряженное состояние при плоской деформации может быть представлено в окрестности каждой точки очага деформации предельным кругом Мора, радиус которого Хщах = k = 0,5а, по теории Треска—Сен-Венана и й = oJYb по теории Губера— Мизеса (рис. 50). [c.262]

Найдем локальный коэффициент интенсивности к. Он определяется из решения плоской задачи теории упругости для круговой области радиуса dg с радиальным разрезом на границе круга заданы нормальные и касательные нагрузки, зависящие только от параметра Ts (для простоты теория пластичности предполагается одноконстантной типа теории Губера — Мизеса или Треска — Сен-Венана). Объемные силы в упругом ядре также зависят только от параметра org. Следовательно, коэффициент ki из соображений анализа размерностей равен [c.379]

В этом случае не максимальное касательное напрянсение, а октаэдрическое касательное напряжение Токт достигает некоторого постоянного для данного материала предельного значения. Критерий пластичности Губера — Мизеса соответствует известному условию энергетической теории прочности. [c.278]

Нелинейное напряженное состояние характеризуют эквивалентным напряжением, которое определяют по одной из существующих теорий прочности. В [5, 6] В. В. Федоровым было показано, что теории прочности Треска, Губера-Мизеса и др. являются частным случаем общего энергетического подхода к оценке прочности материала и расчету эквивалентного напряжения. Он сфор- [c.29]

Так было осознано, что предложение Мизеса совпадает с теорией Максвелла—Губера. Имя Мизеса стали присоединять к именам последних ученых, как имя одного из авторов теории. Позднее Мизес, а наряду с ним и Генки-), в работах по пластичности использовал критерий (8.24) (имея в виду 0(, =a.j) как условие пластичности (гекучеети). Это явилось основание. для того, чтобы критерий получил название условия пластичности Мизеса — Гении. [c.535]

Теория прочности материалов, понимаемая в обычном смысле, устанавливает предельные поверхности и разрушения в пространстве напряжений [1—5]. Сюда относятся, например, условия пластичности Сен-Венаиа, Губера-Мизеса-Генки и их обобщения, условие постоянства максимального растягивающего напряжения (Первая теория прочности) и другие условия разрушения. [c.3]

Гриффитса Ирвина — Оровано критерий 47 Гриффитса теория 45, 46 Губера — Мизеса — Генки гипотеза см Формоизменения удельной энергии, ги-потеза разрушения Гудмана диаграмма см. Смита диаграмма [c.615]

Расчет напряжений в толстостенных цилиндрах, как известно, дан Ламе и Гадолиным в 1852—1854 гг. формулы для определения размеров многослойных цилиндров, рассчитанных по теории прочности Губер—Мизес—Генки под действием внутреннего давления, предложили Найдич и Розен. [c.5]

Для численного решения частных задач несвязанной термопластичности была разработана соответствующая методика вычислений. Методы, относящиеся к ранним стадиям анализа термопластичности, изложены в [17]. В инкрементальных теориях разработаны соответствующие методы для решения актуальных задач. Так, в работах [100, 102] разработана программа для изучения влияния упрочнения на переходные и остаточные напряжения в телах с осевой симметрией при использовании критерия текучести Губера — Мизеса в работе [206i сформулирована программа для изучения влияния импульсного нагрева на рост и исчезновение пластических зон в пластинах в работах [191—193] предложен алгоритм для анализа напряжений в дисках. Необходимо подчеркнуть важность вычислительных методов для решения задач термопластичности. [c.138]

Предел текучести при чистом сдвиге, согласно этОЕС теории олжен со- ставлять 2/ предела текучести при рас жении = 5,6670 (по гипо-тезе Кулона = и,5ат, а по гипотезе Губера — Мизеса Тк = 0,577ат). [c.72]

Изучая вопросы пластической деформации материалов, Мизес в 1913 г. и Г нки в 1914 г. обобщили теорию Губера и независй ио друг от друга 5Шши к выводу, что условие спра- [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...