Сопряжения-Размеры действующих сил

Порядок расчета на прочность зацеплений планетарных передач во многом определяется характером технического задания и выбранной схемой механизма. Если размеры передачи заранее не ограничены, то расчет следует начинать с определения межосевого расстояния пары колес с наружным зацеплением. Для передач дифференциального ряда этого вполне достаточно, так как при одинаковых действующих силах и модуле внутреннее зацепление прочнее наружного. Для таких передач расчет пары колес —Ь иногда выполняют как проверочный или с целью подбора материала коронного колеса. В передачах с двухвенцовым сателлитом (см. рис. 206) модули пар сопряженных колес могут быть различными, поэтому зацепление сателлит — коронное колесо рассчитывают всегда. [c.339]

Расчет валов на кручение и изгиб. Исходными данными для расчета валов являются 1) расчетная схема 2) расположение и размеры сопряженных с валиком деталей (колес, опор, муфт н др.) 3) места приложения , величина, направление и характер действующих сил 4) материал валика. [c.275]

Жесткость. Рациональная жесткость достигается подбором таких размеров и материалов деталей и узлов, при которых деформации их ограничиваются пределами, обеспечивающими нормальные условия работы механизма. Деформации деталей механизмов возникают из-за действия сил, изменения температуры, наличия остаточных напряжений и приводят к изменению размеров и формы деталей, характера их сопряжения и существенно влияют на работоспособность механизма. Так, например, изгиб валов вызывает неравномерный износ, увеличение сил трения и даже заедание в подшипниках скольжения, ухудшает условия работы подшипников [c.209]

Но как бы ни были сложны закономерности процесса разрушения материала изделия — это лишь первый этап инженерных расчетов на надежность, Кроме того, должны быть разработаны методы расчета на долговечность и безотказность различных элементов машины с учетом характера действующих сил и скоростей, размеров и конфигурации сопряжения, условий эксплуата- [c.12]

Но как бы ни были сложны закономерности процесса изна шивания (или другого процесса разрушения), — это лишь первый этап инженерных расчетов на надежность и долговечность. Кроме этого, должны быть разработаны методы расчета на износ различных поверхностей и сопряжений с учетом характера действующих сил и скоростей, размеров и конфигурации сопряжений, служебного назначения данного узла и требований, предъявляемых к его выходным параметрам. [c.55]

При фреттинг-коррозии протекают следующие процессы. Под действием сил трения кристаллическая решетка поверхностных слоев при циклических тангенциальных смещениях расшатывается и разрушается. При этом происходит отрыв частиц металла, размеры которых сопоставимы с атомными. Процесс разрушения представляет собой диспергирование поверхности без удаления продуктов износа. Оторвавшиеся частицы металла подвергаются быстрому окислению. Дополнительным источником повреждения поверхностей может явиться возникающее местами схватывание сопряженных металлов. Цепи сцепившихся атомов вначале искажаются при скольжении, а затем разрываются, что приводит к отрыву отдельных атомов от кристаллической решетки и может служить источником зарождения усталостных трещин. [c.225]

Геометрическая форма и размеры каждой детали механизма определяются ее назначением и взаимодействием с другими деталями взаимным расположением, формой и размерами сопряженных деталей направлением, величиной и местами приложения действующих на деталь сил и моментов видом деформаций, которые испытывает деталь условиями эксплуатации механизма свойствами материала технологией изготовления, сборки и ремонта и другими факторами. [c.150]

Прессовые соединения в узлах, вращающихся в машине с большой скоростью, при работе ослабляются. Объясняется это тем, что под действием центробежных сил, достигающих в таких условиях нередко большой величины, охватывающая деталь увеличивается в размерах и натяг в сопряжении уменьшается. [c.254]

Рассмотрим задачу о расчете круглой пластины, жестко защемленной по контуру и нагруженной в центре сосредоточенной силой Р (рис. 20.39, а). Для получения рещения этой задачи необходимо вначале произвести расчет пластины на действие нагрузки q, равномерно распределенной по площади круга радиуса г = а (рис. 20.39,5). Этот расчет достаточно прост и сводится к определению постоянных интегрирования из граничных условий на контуре пластины и условий сопряжения участков 0<г<а и aполученном решении надо произвести предельный переход, устремляя размер а к нулю и сохраняя конечное значение равнодействующей нагрузки Р = дка . Опуская промежуточные выкладки, приведем окончательное решение задачи [c.459]

Кавитация может развиваться и на самом корпусе машины несколько ниже направляющих лопаток, если кривизна его поверхности слишком велика. Существует тенденция, весьма широко воплощенная в турбинах Каплана и лопастных турбинах, — уменьшать предельные размеры и стоимость машины и проектировать направляющий аппарат таким образом, чтобы при работе на расходах, соответствующих более полностью открытого сечения, выходные кромки направляющих лопаток имели вынос над рабочим колесом. Очевидно, что на поток, граничащий с этим выносом, действует значительная боковая сила. Для обеспечения хорошего сопряжения с корпусом и друг с другом в частично и полностью закрытом положении концы лопаток обычно делаются прямыми. С точки зрения кавитации такая компоновка настолько неудачна, что возникновение и развитие каверн становится возможным даже при относительно высоких давлениях и малых скоростях. В случае кавитации образуется присоединенная каверна с множеством небольших перемещающихся пузырьков на границе раздела, которые отделяются от нее и уносятся потоком. На входные кромки рабочих лопастей будет действовать очень высокое дав- [c.630]

Если зубья шестерни упираются в зубья венца маховика, якорь реле продолжает двигаться вследствие сжатия буферной пружины 6 и замыкает силовые контакты тягового реле. Якорь электродвигателя с приводом поворачиваются и шестерня привода под действием буферной пружины входит в зацепление, когда ее зуб устанавливается против впадины зубчатого венца маховика. Использование дополнительной силы в шлицевом сопряжении вала и направляющей втулки ведущей обоймы муфты для перемещения шестерни позволяет уменьшить тяговое усилие и ход якоря электромагнита, размеры и массу тягового реле. [c.87]

Так как жесткость есть характеристика физического состояния узла, то ее величина зависит от конструктивных особенностей станка, материала деталей, наличия смазки, температуры, величины предварительных натягов, поверхности формы сопряженных поверхностей и т. д. Если бы жесткость системы СПИД оставалась постоянной, то при постоянстве действующих активных сил величина размера динамической настройки (величина упругих перемещений системы СПИД в направлении получаемого размера) оставалась постоянной [c.266]

В соответствии с принципом Тейлора проходные пробки и кольца имеют полные формы и длины, равные длинам сопряжений, а непроходные калибры часто имеют неполную форму, например, применяют скобы вместо колец, а также пробки, неполные по форме поперечного сечения и укороченные в осевом направлении и т. п. Строгое соблюдение принципа Тейлора сопряжено с определенными практическими неудобствами. На рис. 5.16,6 показаны эскизы калибров различных типов для контроля гладких вален, а на рис. 5,17 приведены эскизы калибров для контроля отверстий. В процессе контроля размер скобы зависит от ее прогиба под действием боковых сил на измерительные поверхности. Разность собственных размеров скоб и рабочих размеров скоб под нагрузкой достигает приблизительно 1,5 мкм для контролируемых диаметров валов от 50 до 100 мм и 4,5 мкм для диаметров от 100 до [c.205]

После сборки (рис. 2.1) диаметр посадочной поверхности становится одинаковым для обоих деталей. При этом на посадочной поверхности возникают давление д и соответствующие ему силы трения под действием усилий, которые могут вызвать смещение втулки относительно вала. Нагрузочная способность прессового соединения прежде всего зависит от натяга. Натягом называется отрицательная разность сопряженных диаметров отверстия и вала Ь = А — В <0. Расчетный натяг очень невелик. Неизбежные колебания размеров в пределах поля допуска при изготовлении деталей приводят к рассеянию натяга, а следовательно, и к рассеянию нагрузочной способ- [c.27]

Вкладыши должны фиксироваться в корпусе от поворота и осевых смещений. Два буртика вкладышей не только воспринимают осевую нагрузку, но и одновременно фиксируют вкладыши от осевых смещений относительно корпуса. Поэтому часто вкладыши с двумя буртиками применяют в опорах, где осевая сила совсем отсутствует или действует в одном направлении. Нужно иметь в виду, что выполнение сопряжения по буртикам требует точного выдерживания размеров между торцами корпуса и между буртиками вкладыша, что удорожает изготовление подшипника. Применение без надобности вкладышей с двумя буртиками не рекомендуется. [c.225]

После определения размеров и конструкции валов редуктора, сопряженных с ним деталей, расстояний между ними и корпусом есть возможность приступить к эскизной компоновке редуктора. Цель этой работы — получить в достаточной и необходимой степени представление о конструктивной сущности проектируемого редуктора и извлечь данные для выполнения расчетной схемы валов, что, в свою очередь, позволит определить силы, действующие на подшипники и проверить их ресурс, а также запас прочности валов. [c.301]

Площадки и участки пористого хрома при работе должны хорошо противостоять действию нормальных и касательных сил, возникающих при трении. Поэтому износостойкость пористого хрома сильно зависит от частоты сетки каналов и размеров площадок хрома. При частой сетке пористого хрома силы, действующие на маленькие площадки хрома (особенно при возвратно-поступательном движении), вызывают расшатывание и выкрашивание частичек хрома (рис. 18, а). При более крупных площадках выкрашивание частичек хрома не наблюдается (рис. 18, б), поверхность пористого хрома прирабатывается, что обеспечивает нормальную работу сопряженно работающих деталей. [c.39]

Сборка узлов с плоскими направляющими. На примере сопряжения ползуна с плоскими направляющими рассмотрим, как собирают такие узлы. Чтобы ползун / свободно двигался вдоль направляющих (рис. 135), он должен опираться на поверхности А и Б. Эти поверхности направляют ползун в вертикальной плоскости /—/. а поверХ Ноети В н Г — в горизонтальной плоскости//—//. Опрокидывание ползуна предотвращают планки 2, опирающиеся на поверхности Д и Е. Очевидно, что ползун сможет свободно перемещаться, если в сопряжениях ijo поверхностям В н Г, а также Д п Е будут зазоры. Эти зазоры не должны быть большими, иначе ползун под действием сил и моментов будет при движении опрокидываться на направляющих то в одну, то в другую сторону. Зазоры устанавливает конструктор в зависимостн ог назначения, размеров, формы и требуемой точности направляющих. Зазоры указывают в сборочном чертеже и технологической карте на сборку узла. Точно зазор можно выдержать при сборке лишь тогда, когда непарал-лельность обработанных поверхностей А и Д или Б а Е не превышает 0,02 ми на I м. [c.348]

Требуемый характер сопряжения осуществляется за счет изменения раз.меров сопряженных с подшипником деталей — вала п корпуса. Расположение полей допусков наружного и внутреннего колец подшипников качения регламентировано ГОСТ 520 — 71 (рис. 12.51). Посадку наружного кольца подшипника в корпусе вьшолняют в системе вала при постоянном отклонении наружного диаметра подшипника различные посадки получают изменением предельных размеров отверстия корпуса или стакана. Посадку внутреннего кольца подшипника на вал осуществляют по системе отверстия при постоянном отклонении внутреннего диаметра подшипника различные посадки получают за счет изменения размеров вала. Поле допуска на диаметр отверстия внутреннего кольца подшипника расположено не в тело кольца, т, е. не в плюс , как обычно для основного отверстия, а в минус от номинального размера. При таком расположении полей допусков внутреннего кольца появляется возможность получения посадок с гарантированным цатягом (вал может быть выполнен по калибрам переходных посадок). Сопряжение наружного кольца подшипника с отверстием в корпусе вьшолняют по посадке, дающей весьма малый натяг или небольшой зазор, позволяющей кольцу при работе несколько проворачиваться относительно своего посадочного места. Это обеспечивает при местном нагружении более равномерный износ беговых дорожек (под место действия силы будут попадать все новые участки кольца). [c.341]

Известно, что под действием силы затяжки Оз болт, винт или шпилька удлиняются на Хд, а сопряженная с ним деталь или детали сжимаются на Ха- Изменения их размеров могут бьпъ рассчитаны по формулам [c.164]

Силы в соединениях деталей сооружений, как меры их взаимодействия, при статических нагрузках неизменны. В этих соединениях практически нет трения, сопряженные поверхности всегда совпадают. В подвижных сопряжениях деталей мащин (в кинематических парах) сопряженные поверхности могут не совпадать. Вследствие скольжения сопряженных поверхностей возникают силы трения, от действия их поверхности деталей изнащиваются (меняется их формы и размеры) и нагреваются. [c.13]

Фиксирование вкладышей. Вкладыши должны быть зафиксированы в корпусе от поворота и осевых смещений. Два борта не только воспринимают осевую силу, но и одновременно фиксируют вкладыш от осевых перемещений относительно корпуса. Поэтому часто вкладыши с двумя бортами применяют в опорах, где осевая сила совсем отсутствует или действует в одном направлении. Однако нужно иметь в виду, что вьшолнение сопряжения по торцам бортов требует повышенной точности размеров между ними и между торцами корпуса. Это удорожает изготовление подшипника. Поэтому не рекомендуют применение без надобности вкладьпией с двумя бортами. [c.154]

В расчете трубы полные усилия определяются суммированием сил, полученных из расчетов [1, 2] без учета ее пространственной работы, расчетов, учитывающих пространственную работу гладкой трубы-оболочки на абсолютно жестком основании, и расчетов, учитывающих конструкционные особенности сооружения (углы перелома поверхности, кольцевые ребра, диафрагмы, особенности сопряжения ствола трубы с ее фундаментными конструкциями, деформативность фундаментных конструкций и основания и т. д.). Настоящий параграф рассматривает поведение гладкой трубы-оболочки на абсолютно жестком основании, В качестве примера рассматривается дымовая труба высотой 315 м, возводимая в районе воздействия восьмибалльного ветра и восьмибалльной сейсмичности. В соответствии с работами [1, 2] при учете действия ветра трубы рассчитывают как консоли с переменным по высоте кольцевым сечением. Основные размеры тру- [c.288]

И fii2 ИЛИ Б, и Bit из расчетной схемы исключаются. Влияющий размер , — скйлярная величина. Размеры Бх, В , B , В , Б]8, Вц и Бп — векторные величины. Размеры 2, Вд, Бц, а также Бз и 12 или Б, и Б относятся к сопряжениям с зазорами, полностью выбираемыми в определенном направлении действующими на опоры валов силами. [c.151]

И 71, — векторные величины. Размеры 7а. 7в. Тп. Уи, а также 73 и 712 или 7, и 71 характеризуют сопряжения с за-зорами, полностью выбираемыми в направлении действующих на опоры валов сил. При наличии осевых сил зазоры в самих под-щипниках с той или другой стороны вала выбираются, поэтому размеры 7з и 7 2 или 7, и 7 в этом случае из расчетной схемы исключаются. [c.159]

Геометрическая форма и размеры калодой детали механизма определяются ее назначением и взаимодействием с другими деталями взаимным расположением, формой и размерами сопряженных деталей направлением, величиной и местами приложения действующих на деталь сил и моментов видом деформаций, которые испытывает деталь условиями эксплуатации механизма свойствами материала технологией изготовления, сборки и ремонта и другими факторами. При проектировании конструктору приходится преодолевать значительные затруднения, связанные со сложностью явлений, происходящих при взаимодействии деталей в механизме. В связи с этим конструктор бывает вынужден применять приближенные методы расчета. [c.170]

Зубья храповых колес. На рис 26 показаны профиль зуба храпового колеса и эпюры контурных напряжений (цифры на эпюрах показывают значения напряжений в МПа), полученные методом фотоупругости при силе Р = = 22,4 Н, приложенной к вершине зуба. Размеры модели из эпоксидной смолы шаг зубьев = 45 мм теоретическая высота профиля = 23,4 мм притупление зуба = 4 мм передний угол профиля зуба = 10° половина угла профиля зуба а = 26° радиус галгели р -- 2 мм толщина Ь — 3,6 мм. Наибольшие напряжения действуют вблизи точки сопряжения радиуса участка галтели с прямолинейной рабочей гранью. [c.523]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...