Фрикционные Кривизна

Здесь — приведенный модуль упругости, МПа р —приведенный радиус кривизны для конических колес, мм [з/,]—допускаемое контактное напряжение, МПа для стальных колес всухую [з//] = (12. .. 15) НВ для стальных колес в масле [з//] == = (25. .. 30) НВ для чугунных колес [зя] = 1,5зв.1,, где Зв.н — предел прочности при изгибе. Коэффициент полезного действия фрикционных передач г = 0,9. .. 0,95. Сведения по расчету фрикционных передач на выносливость даны в литературе [15]. [c.258]

Тканый фрикционный материал изготовляется в виде ленты из нитей, состоящих из асбестовых и хлопчатобумажных волокон и металлической проволоки. Примерный состав тканой ленты следующий асбестовое волокно 56%, проволока 30%, хлопчатобумажное волокно 14%. Применение металлической проволоки увеличивает механическую прочность фрикционного материала и повышает его теплопроводность. Обычно применяют латунную или медную проволоку диаметром 0,15—0,2 мм. Иногда применяют свинцовую или цинковую проволоку, которую можно волочить до меньшего диаметра. Однако латунная проволока получила наибольшее распространение, так как она меньше изнашивает сопряженную деталь, чем проволоки из других материалов. Тканая тормозная лента (ГОСТ 1198-55), находила ранее весьма широкое применение в тормозных устройствах разнообразных машин. Ее эластичность обусловливала возможность применения для работы с тормозными шкивами различного радиуса кривизны, что при большом разнообразии диаметров шкивов имело большое значение. [c.527]

В статье приведен вывод формул для расчета тонких круговых колец малой кривизны, нагруженных в плоскости кольца нагрузками, подобными тем, которые действуют на бандажи шаровых барабанных мельниц с фрикционным приводом. Рассмотрены четыре случая нагружения. [c.432]

Фрикционные передачи с жёсткими рабочими телами выполняются с начальным касанием рабочих тел по линии (цилиндры и конусы с осями в одной плоскости) или в точке (одно или оба рабочих тела представляют собой тела двоякой кривизны, а также оба тела — цилиндры или конусы с непараллельными осями). [c.404]

Основу тканых фрикционных изделий составляет прямая тканая лента, например, нз асбеста (для тормозных накладок) или с некоторой кривизной (для накладок сцепления). Тканые заготовки пропитывают смолами или каучуками, подсушивают, подвергают термообработке в установках непрерывного действия (тормозная лента) или в горячих пресс-формах (накладки сцепления). Изготовление тканых изделий является трудоемким и малопроизводительным процессом. Изделия обладают высокой прочностью, но имеют сравнительно невысокую фрикционную теплостойкость. [c.171]

Результаты исследований показали [57], что усилие сдвига зависит от жесткости фрикционной накладки и состояния поверхности обода тормозной накладки. Так, накладка из эластичного фрикционного материала с твердостью НВ 5 не воспринимает в колодочном тормозе усилий сдвига даже при наличии смазочного материала на поверхности обода тормозной колодки. Для накладок из жесткого ФПМ твердостью НВ 30—40 сдвигающие усилия не превышают 20 % от силы трения на поверхности скольжения. Попадание масла на поверхность обода тормозной колодки увеличивает этот показатель до 50 %, а неплотное прилегание фрикционной накладки к ободу колодки (несовпадение радиусов кривизны) — на 90 %. [c.185]

Рис. 6.7. К определению радиусов кривизны фрикционных тел

Приведенный радиус кривизны и отношение кривизн рабочих поверхностей во фрикционных передачах [c.386]

Приведённые кривизны рабочих поверхностей во фрикционных передачах [c.706]

Приведённые расчётные кривизны и отношения кривизн рабочих поверхностей во фрикционных передачах (площадка касания — эллипс) [c.707]

Листовые заготовки деталей с наличием кривизны по поверхности выправляют на листоправйльных вальцах, фрикционных прессах или на плите вручную. Во избежание образования [c.25]

В ленточных тормозах обычно применялись колодки с наружным радиусом кривизны, равным внутреннему радиусу кривизны стальной ленты, т. е. обеспечивался контакт колодки с лентой по всей внешней поверхности колодки. При этом колодка соединялась с лентой несколькими заклепками или болтами (рис. 7.17, а). По мере износа фрикционного материала первоначальный радиус кривизны стальной ленты уменьшается, но наружный радиус кривизны колодок остается неизменным. Поэтому деформация стальной ленты практически происходит только за счет участков ленты, расположенных между колодками. Жесткое крепление колодок к ленте, кроме снижения общей гибкости ленты тормоза, также ухудшает условия приработки колодок к поверхности шкива, что может привести к возникновению местных перегревов [c.351]

Штамповка отводов с малым радиусом кривизны (крутоизогнутых) производится как в горячем, так и в холодном состоянии. Наибольшее распространение получила горячая штамповка, так как при ней удается получить отводы с более точными размерами в виду малых упругих деформаций трубы. Штамповка отводов производится на универсально-штамповочных прессах — фрикционном (например ФА-124 и ФА-127), гидравлическом, криволинейном и др. Процесс штамповки отвода по заданному радиусу состоит из пластического изгиба трубы-заготовки с последующей объемной формовкой, которая дает возможность получить более точные размеры по радиусу кривизны и диаметру, чем при протяжке по рогообразному сердечнику. Разностенность штампованного отвода и искажение поперечного сечения не выходят за пределы ГОСТ 8732-58 на стальные бесшовные трубы. [c.147]

Приведенные кривизны тел качения фрикционных передач [c.82]

Правку производят для исправления неровностей поверхности или кривизны заготовок и деталей. Эта операция требует значительных удельных давлений и производится на чеканочных, фрикционных винтовых или гидравлических прессах, а также на молотах простого действия. [c.88]

Отношение D/d учитывает кривизну витка его принимают равным 6—9. Число пружин выбирают в зависимости от величины нагрузки и габаритных размеров фрикционных накладок. [c.160]

Выносливость (усталостная прочность) поверхностных слоев деталей определяет работоспособность шестерен, подшипников качения, рабочих элементов многих фрикционных вариаторов, кулачков, роликов и других деталей, работающих в условиях контактной нагрузки. Возникающие местные напряжения подсчитывают по формулам теории Герца—Беляева[53], причем из геометрических параметров на величину напряжений в основном влияют радиусы кривизны сопряженных тел. Так, при начальном касании тел по линии (зубьев шестерен, роликовых подшипников и направляющих, кулачковых механизмов и др.) наибольшее напряжение, возникающее в зоне контакта, подсчитывают (при коэс ициенте Пуассона А=0,3) по формуле [c.45]

Сочетание выпуклой и вогнутой поверхностей контактирующих фрикционных тел, что существенно увеличивает приведенный радиус кривизны и, следовательно, снижает контактные давления. [c.225]

Благоприятное (перпендикулярное) расположение начальной контактной линии к направлению окружной скорости дисков в сочетании с малой кривизной рабочих поверхностей способствует надежному образованию тонких разделительных пленок смазки на площадках контакта, что существенно уменьшает износ и нагревание фрикционных пар. [c.325]

Данная на рис. 13.38, а схема геометрического скольжения применима и для фрикционных тел двоякой кривизны, в этом случае образующие конуса следует рассматривать как касательные, проведенные через средние линии поясков контакта. [c.422]

Перед обработкой деталей кулачки люнета устанавливают по контрольной оправке, диаметр которой точно равен диаметру сферического кольца 5, и закрепляют их. Затем муфту свободно надевают на вал и закрепляют на нем болтами 2 н 7. После этого вал с муфтой помещают в кулачках люнета. Включив фрикцион станка, делают несколько оборотов, в результате чего кольцо 5, прижатое к торцу втулки 1 тарельчатой пружиной 6, быстро и точно устанавливается относительно кулачков люнета и оси станка. Винтами 3 сферическое кольцо 5 плотно соединяется в нужном положении со втулкой 1. Сферичность поверхности кольца обеспечивает стабильное касание кольца и кулачков люнета даже в тех случаях, когда из-за местной кривизны вала торец втулки 1 устанавливается несоосно оси центров. [c.61]

Фрикционная связь может быть описана как с геометрических позиций, так и на основе механического состояния материала, находящегося в зоне фактического контакта. При геометрическом описании фрикционной связи используется моделирование шероховатостей поверхности набором сферических сегментов, располон<е-ние которых по высоте диктуется принятым условием подобия натуры и модели. Сферы имеют одинаковый радиус R, равный среднему радиусу кривизны микронеровностей реальной поверхности. Геометрическая характеристика фрикционной связи, представляю щая собой отношение глубины внедрения или величины сжатия единичной неровности к ее радиусу (h/R), позволяет различать механическое состояние материала в зоне контакта. Эта характеристика в совокупности с физико-механической характеристикой фрикционной связи, которая представляет собой отношение тангенциальной прочности молекулярной связи к пределу текучести материала основы (t/ Ts), устанавливает границу меяоду внешним и внутренним трением. В первом случае нарушение фрикционной связи происходит по поверхностям раздела двух тел или по покрывающим их пленкам, при этом не затрагиваются слои основного материала. При переходе внешнего трения во внутреннее фрикционная связь оказывается прочнее, чем материал одного из тел, что приводит к разрушению основного материала на глубине. [c.10]

Большое влияние на работоспособность колодок из фрикционного материала оказывает конструкция крепления их к ленте. Обычно применялись колодки, имеющие наружный радиус кривизны, равный внутреннему радиусу кривизны стальной ленты, т. е. обеспечивался контакт колодки с лентой по всей внещней поверхности колодки. При этом колодка соединялась с лентой несколькими заклепками или болтами (фиг. 126, а), создававшими жесткое соединение их. По мере износа фрикционного материала первоначальный радиус кривизны стальной ленты уменьшается, но наружный радиус кривизны колодок остается неизменным. Поэтому деформация стальной ленты практически может происходить только за счет участков ленты, расположенных между колодками, т. е. имеет место неравномерная деформация ленты по дуге обхвата. Жесткое крепление колодок к ленте, кроме снижения общей гибкости ленты тормоза, также ухудшает условия приработки колодок к поверхности шкива, что может привести к возникновению местных перегревов колодки, ее частичному обгоранию и преждевременному разрушению. С целью ускорения процесса смены колодок находят применение и другие конструкции крепления жестких колодок к металлической ленте тормоза. Так, на фиг. 126, б показана конструкция крепления фирмы Фе-родо (Англия) в этой конструкции в каждой колодке изготовляются два паза типа ласточкина хвоста и крепление колодок производится с помощью болтов и двух прижимных фасонных вкладышей. На фиг. 126, в показан другой тип крепления, в котором колодка имеет специальную металлическую напрессованную подошву. [c.204]

Стремясь более полно использовать фрикционный материал и уменьшить трудоемкость смены изношенных колодок, Б. А. Злобин предложил новую, более совершенную конструкцию крепления колодки к ленте. В этой конструкции (фиг. 126, д) радиус кривизны наружной поверхности колодки 1 примерно в 2 раза меньше радиуса кривизны поверхности трения той же колодки. Это обеспечивает линейный контакт колодки с лентой 2 (или в действительности по весьма малой поверхности контакта). Крепление колодки к ленте производится с помощью пальца < , имеющего коническую потайную головку и прямоугольный паз в цилиндрической части. Палец 3 вставляют в отверстие, имеющееся в колодке, он проходит через ленту, а с наружной стороны ленты в прямоугольный паз пальца забивают клин 4, плотно прижимающий колодку к ленте. Чтобы предупредить выскакивание клина из паза при вибрациях и толчках, на крючок, имеющийся на конце клина 4, накидывается кольцо пружины растяжения 5, постоянно закрепленной на ленте с помощью приваренного к ленте 2 крючка 6. Для уменьшения нагрузки на палец 3 от силы трения, развивающейся между колодкой и шкивом, на ленте укрепляются два болта 7, цилиндрические головки которых воспринимают усилия, сдвигающие колодки по ленте, для чего на внешней поверхности колодки выштамповываются два цилиндрических углубления. Чтобы улучшить самоустановку колодки и быстрейшую ее приработку к поверхности трения шкива, не рекомендуется изготовлять колодки чрезмерно длинными. Чем короче колодка, тем лучше она фиксируется по поверхности шкива, быстрее прирабатывается поверхность трения и фактическая площадь контакта увеличивается. Так, для тормозов с диаметром шкива более 1 м длина колодки принимается в пределах 120—150 мм. [c.206]

Приведённые кривизны рабочих поверхностей во фрикционных передачах (площадка касания— полоска иликруг) [c.418]

Результаты исследований показали, что сдвигающее усилие зависит от жесткости фрикционной накладки и состояния поверхности обода тормозной накладки 138]. Так, накладка из эластичного фрикционного материала с твердостью //В-50 МПа не воспринимает в колодочном тормозе сдвигающих усилий даже при наличии смазки на поверхности обода тормозной колодки. Для накладок из жесткого ФАПМ твердостью 300—400 МПа сдвигающие усилия не превьшают 20% силы трения на поверхности скольжения. При попадании масла на поверхность обода тормозной колодки этот показатель увеличивается до 50%, а при неплотном прилегании фрикционной накладки к ободу колодки (несовпадение радиусов кривизны)—до 90%. [c.117]

Основой тканых фрикционных изделий (тканой тормозной ленты, тормозных накладок и накладок сцепления) является тканый каркас из не-пропитанных асбестовых, стеклянных, базальтовых и других нитей, армированных латунной проволокой. Тканый каркас (суровую ленту) подвергают пропитке. Суровую ленту изготовляют на одно- и многочелночных лентоткацких станках. Ее сушат, пропитывают специальными составами, содержащими связующее вещество, и подвергают термической обработке. Механической обработке суровую ленту не подвергают, ее обрабатывают только на каландре для уплотнения материала и калибровки по толщине. Выпускается широкая номенклатура лент шириной 20—200 мм и толщиной 4—12 мм (ГОСТ 1198—78). Пропитанные заготовки тормозных накладок бакелнзуют в горячих пресс-формах на гидропрессах и шлифуют кругами. Аналогично изготовляют тканые накладки сцепления, но тканая суровая лента в отличие от тормозных накладок имеет некоторую кривизну. Перед пропиткой на специальных станках заготовке придают форму кольца, сушат, пропитывают фенолформальдегид-ной смолой и подсушивают при 60— 70 °С в течение 6—7 ч. Высушенные полуфабрикаты бакелизуют в горя- [c.174]

Тканая тормозная лента (ГОСТ 1198—69) находила ранее весьма широкое применение в тормозных устройствах разнообразных машин. Ее эластичность обусловливала возможность применения для работы с тормозными шкивами различного радиуса кривизны, что при большом разнообразии диаметров шкивов имело большое значение. Однако тканая тормозная лента имеет много существенных недостатков. Так, ее чрезмерная упругость вызывает необходимость увеличения отхода рабочих элементов тормозов от тормозных шкивов и приводит к увеличению мощности и габаритов электромагнитов, особенно короткоходовых, значительная часть хода которых расходуется на упругую деформацию накладки. Низкая износостойкость ленты приводит к большому расходу фрикционного материала и вызывает необходимость частых остановок машины для смены тормозных накладок. Наконец, тканая лента, изготовляемая из длинноволокнистого асбеста, крайне дефицитна. [c.327]

Стремясь более полно использовать фрикционный материал и уменьшить трудоемкость смены изношенных колодок, Б. А. Злобин [13] предложил более совершенную конструкцию крепления колодки к ленте. В этой конструкции (рис. 7.17, д) радиус кривизны наружной поверхности колодки 1 примерно вдвое меньше радиуса кривизны поверхности трения той же колодки. Это обеспечивает линейный контакт колодки с лентой 2. Колодка крепится к ленте с помощью пальца 3, имеющего коническую потайную головку и прямоугольный паз в цилиндрической части. Палец 3 вставляют в отверстие, имеющееся в колодке так, что он проходит через ленту, а с наружной стороны ленты в прямоугольный паз пальца забивают клин 4, плотно прижимающий колодку к ленте. Чтобы предупредить выскакивание клина из паза при вибрациях и толчках, на крючок, имеющийся на конце клина 4, накидывается кольцо пружины растяжения 5, постоянно закрепленной на ленте с помощью приваренного к ленте 2 крючка 6. Для уменьшения нагрузки на палец 3 от силы трения, развивающейся между колодкой и шкивом, на ленте укрепляются два болта 7, цилиндрические головки которых воспринимают усилия, сдвигающие колодки по ленте, для чего на внешней поверхности колодки выштамповываются два цилиндрических углубления. [c.352]

Фрикционные передачи с жесткими телами качения выполняют с начальным касанием ио линии (например цилиндры и конусы с осями в одной плоское ги) пли в точке (одно или оба тела качения ограничены поверхностями двоякой кривизны, или оба тела — цилиндры с непарал.тгель-ными осям). Начальное касание по линии обычно применяют в передачах, у которых отсутствует скольжение по длине площадки контакта за счет геометрических форм или оно очень мало, и когда материал одного из тел или набойки на одно пз тел имеют малые модули упругости (что компенсирует возможные начальные и упругие перекосы валов и исключает высокие контактные напряжения). Ширину пояска контакта выбирают равной 0,1—0,15 минимального конусного расстояния. [c.428]

Фрикционное взаимодействие кулачков при упругих деформациях в зонах фактического касания имеет место в области прижимающих сил, вычисляемых по (12). Определим момент трения, возникающий в кулачковой паре, состоящей из двух кулачков цилиндрической формы с внешним зацеплением. Радиусы кривизны кулачков и / 2- При определении сил трения будем использовать предположения, сфор-лулнрован-ные на с. 27. Кроме того, будем считать, что в процессе работы один из кулачков без качения скользит по профилю другого без перекосов. [c.124]

Формула (203) применима для поверочного расчета передачи при известных размерах ее и известном усилии нажатия. При проведении расчета необходимо учитывать, что с изменением положения регулирующего элемента условия работы фрикционной пары и, в частности, контактные напряжения, изменяются меняются )адиусы кривизны колес и может изменяться усилие нажатия. Тоэтому расчет должен производиться для положения, при котором отношение максимально. При трудности установления [c.263]

При прерывистом контакте анализ нестационарной термоупругости становится более сложным. Некоторые основные случаи искажения полупространства из-за нестационарного нагрева на малой площадке исследовались Барбером [17] и Барбером и Мартин-Мораном [25]. Эти результаты были использованы для исследования нестационарного сокращения круговой контактной площадки из-за фрикционного нагрева, когда движущаяся поверхность непроводящая. Считается, что неподвижная поверхность имеет слабую кривизну, так что перед началом скольжения имеется начальная контактная площадка радиуса Со. При скольжении в установившемся режиме контактная площадка сужается до размеров, определяемых радиусом аоо- При таком анализе используются ранее введенные упрощающие предположения распределение давления герцевское, а кривизна термоупругого искажения поверхностей согласуется лишь в начале координат. При этих предположениях Ооо определяется формулой (12.47). Барбер [23] показал, что радиус области контакта сначала уменьшается с постоянной скоростью 1.34> / [c.448]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...