Кривизна местная

Такой вывод естествен. Любые направляющие лопатки, поставленные в колено, увеличивают сопротивление трения, но При сильных поворотах они значительно снижают сопротивление давления, имеющее большое значение из-за наличия местного отрыва. При малых поворотах, т. е. больших радиусах кривизны, местные отрывы отсутствуют. В этом случае сопротивление тре- [c.381]

I--- ступенчатые—Кривизна местная — [c.855]

Сжатие — Приспособления 676, 677 Прутки — Кривизна местная 118 [c.877]

В общем случае для любой точки кривизна различна и характеризует ее локальное (местное) свойство, т. е. характеризует кривую на бесконечно малом участке, составляющем окрестность этой точки. [c.129]

Выделим из изогнутого кольца элементарный участок длиной ds (рис. 509). Местный радиус кривизны обозначим через р. Будем считать, что эта величина мало отличается от начального радиуса кривизны R. [c.437]

Изложенные выше наблюдения относятся к среднему радиусу кривизны мирового пространства, и на них не влияют искажения, которые, по-видимому, можно обнаружить в непосредственной близости к отдельным звездам. Эти искажения создают местные неоднородности геометрии мирового пространства, в среднем плоского или обладающего очень малой кривизной. Даже для части пространства, близкой к нашему Солнцу, очень трудно экспериментально обнаружить подобные [c.30]

Объяснение этому явлению очень простое. Если труба несколько изогнулась (рис. 96, б), поток жидкости создает дополнительное давление на выпуклой стороне, величина которого пропорциональна местной кривизне упругой линии. При достаточно большой скорости и массе жидкости силы упругости будут не в состоянии восстановить прямолинейную форму стержня. Особенно интересно это проявляется в случае защемленного одним концом стержня. Здесь в отличие от шарнирного закрепления новых форм равновесия нет они не существуют, но прямолинейная форма равновесия неустойчива. Это находит свое выражение в том, что труба из состояния покоя переходит в [c.139]

С учетом влияния этих местных э(М)ектов на кривизну две ветви АВ и АС кривой прогибов (рис. 74) можно считать пересекающимися под углом [c.135]

Местные сопротивления при движении воды сквозь литые отводы, всасывающие, тарельчатые и обратные клапаны могут быть рассчитаны по данным таблицы 5. Коэффициент С для отводов зависит, вообще говоря, от отношения радиуса р кривизны его оси 7 в. с. Яблонский [c.193]

Усилие натяжения нити Т вдоль дуги меридиана не меняется. Оно равно Т = р, где р — местный радиус кривизны меридиана. [c.101]

Поскольку радиусы кривизны обоих тел, входящих в соприкосновение, велики по сравнению с размерами поверхности контакта, части этих тел, находящиеся вблизи точки касания, можно считать частями упругих полупространств и для отыскания перемещений их поверхностей применить формулу (2.96). Тогда сумма местных перемещений двух соприкасающихся точек будет [c.177]

В этом случав на поверхность кольца действует распределенная нагрузка, интенсивность которой в каждой точке пропорциональна местной кривизне. Поэтому [c.117]

С другой стороны, определение радиусов кривизны с большой точностью совершенно излишне, так как, согласно теории местных де- [c.379]

Напряжения от местной нагрузки. Рассматриваемые резьбовые соединения, как было отмечено выше, относятся к такому типу соединений, в которых основные параметры резьбы являются величинами, в несколько десятков раз меньшими по сравнению с общими размерами соединения. Такие конструктивные особенности резьбовых соединений накладывают определенный отпечаток на характер их напряженного состояния, позволяя, исходя из общих соображений, сделать предварительные заключения о напряженном состоянии отдельных зон соединения. Это в первую очередь относится к напряженному состоянию окрестности впадин резьбы, где вследствие сложной геометрии и большой кривизны контура возникает значительная концентрация напряжений. [c.158]

Приведенный закон построения осесимметричного конфузора ведет к повышению конфузорности в его выходной части при снижении ее во входной. При этом местная диффузорность на контуре с большей кривизной во второй части поворота снижается. [c.299]

Допускаемые отклонения по кривизне общая кривизна в средней трети длины не более 1/2000 местная кривизна на концевых участках не более 1,5 мм на 1 п02. м. [c.429]

Местная кривизна прутка горячекатаной стали независимо от ее точности допускается не более 5 мм на 1 пог. М . [c.19]

Калиброванная круглая сталь (ГОСТ 7417-57) изготовляется диаметром от 3 до 100 мм по 2а классу точности для деталей диаметром от 30 мм, по 3—За классам — для деталей диаметром до 65 мм и по 4—5-му классам — для деталей с различными диаметрами. Местная кривизна прутка на 1 пог. м допускается для диаметров до 25 мм в пределах 0,5—3 мм в зависимости от класса точности для диаметров больше 25 мм — 0,5— 1 мм независимо от класса точности. [c.19]

Круглая сталь повышенной точности и с улучшенной отделкой поверхности (серебрянка) в соответствии с ГОСТом 2589-44 выпускается диаметром от 0,2 до 25 мм с допусками по 3—4-му классам точности. Местная кривизна прутка допускается не более 0,5 мм на 1 пог. м. [c.19]

Валы, оси и другие подобные детали изготовляют из горячекатаного или холоднотянутого круглого проката. Местная кривизна прутков на 1 пог. м регламентирована ГОСТами. Однако часто прутковый материал поступает на машиностроительные заводы в изогнутом состоянии. Большая кривизна прутков иногда вызывает необходимость увеличения припусков на обработку, нарушает нормальную работу станка и инструмента. [c.23]

При изготовлении деталей из прутков горячекатаной стали кривизна заготовок перед механической обработкой допускается в пределах от /е до Д припуска на диаметр детали. Для устранения большой кривизны и сохранения ее в указанных пределах заготовка подвергается правке. На машиностроительных заводах производят правку изгибом (холодная правка) и в некоторых случаях местным нагревом. [c.23]

Ручная правка является малопроизводительным способом исправления кривизны и применяется в условиях единичного и мелкосерийного производства. Правка производится на плите с помощью ударов молотка непосредственно по выпуклой части заготовки. Точность такой правки невысокая — местные неровности могут достигать 2—3 мм. [c.23]

Для правки прутка и штучных заготовок диаметром до 30 мм используют ручные винтовые прессы (рис. 8, б). Местная кривизна прутка выдерживается в пределах [c.23]

Общая кривизна прутков не должна превышать произведения величины допускаемой местной изогнутости на длину прутка в метрах. [c.451]

Кривая яблоковпдная 436 Кривизна местная 566 Кривые изопотенциальные 505 [c.899]

Уравнения равновесия нити на гладкой поверхности в проекциях на местные оси. Пусть дуга AAi представляет собой участок нити, находящийся в рав-полесип на гладкой новерхностн. Чоре.з начальную точку А проводим осп /1т и Ап — касательную к нити и нормаль к поверхности в точке А. Отрезок АО на нормали к поверхности пусть определяет радиус кривизны R сечения поверхности плоскостью, проходящей через нормаль к поверхности и касательную к нити. Радиус кривизны р самой кривой АЛ изображается отрезком АС главной нормали п кривой. Угол ме кду направлениями АС и АО обозначается б-(рпс. 25.4) по теореме Менье пз курса дпффереициальпой геометрии [c.437]

Для расчета реактивной силы, кроме расхода газа, нужно знать давление на срезе и скорость истечения, которые зависят от потерь как в дозвуковой, так и в сверхзвуковой части сопла. Выше предполагалось, что потери распределяются равномерно по сечению сопла, однако истинная картина течения газа внутри сопла не отвечает этому простейшему предположению. При большой кривизне стенок в области горловины сопла возможен местный отрыв пограничного слоя от стенок, кроме того, в начале расширяюЕцейся части сопла некоторые линии тока сверхзвукового течения сужаются, что приводит к образованию местных косых скачков уплотнения. [c.433]

Если тела сжимаются вдоль нормали в точке О силой Р, в точке контакта возникнут местные деформации, приводящие к контакту по некоторой малой поверхности с круговой границей, называемой поверхностью контакта. Предполагая, что радиусы кривизны и очень велики по сравнению с радиусом границы поверхности контакта, мы можем при исследовании поверхности контакта применить результаты, полученные ранее для полубеско-нечных тел. Обозначим через перемеш,ение, вызванное местной деформацией в направлении точки М поверхности нижней [c.412]

При резко изменяющемся движении грунтовых вод (рис. 27.3) линии тока имеют значительную кривизну и их даже условно нельзя считать прямыми живое сечение, нормальное во всех точках к соответствующим линиям тока, отличается от плоского расстояния между живыми сечениями существенно различны в зависимости от того, вдоль какой линии эти расстояния определяются. Поэтому гидравлический уклон в пределах живого сечения не является постоянным. В связи с этим и в соответствии с (27.5) местные скорости в пределах данного живого сечения не одинаковы, т. е. эцюра скоростей — не прямоугольная. [c.263]

ИОННАЯ МИКРОСКОПИЯ. Для прямого анализа расположения атомов вокруг линии дислокации необходимо очень высокое разрешение. В настоящее время такое разрешение дает только ионный микроскоп (ионный проектор), принцип действия которого состоит в следующем. С поверхности образца, представляющего собой иглу с очень малым радиусом закругления острия (менее 10 см), находящуюся под действием поля высокого напряжения, срываются электроны. За счет эффекта поляризации на игле осаждаются молекулы нейтральнм о газа. После соприкосновения с ио-верхностью металла молекулы газа диффундируют к острию иглы. Когда такая молекула попадает в область местного усиления поля высокого напряжения, происходит ее ионизация и ион летит под действием ускоряющего высокого напряжения к флуоресцирующему экрану прибора. Этот метод, имеющий наибольшее разрешение из всех известных в настоящее время прямых методов исследования структуры материалов, позволяет различать отдельные атомы в кристаллах. Увеличение прибора определяется соотношением между радиусом кривизны острия и расстоянием от объекта до экрана и может достигать нескольких миллионов. [c.94]

Задача 2.18. Вода перетекает из бака А в резервуар Б по трубе длиной / = 2,5 м и диаметром rf = 25 мм, на которой установлены вентиль ( а = 3,5) и диффузор с углом а = 8° и диаметром выходного отверстия D = 75 мм. Показание ма-новакуумметра рвак=Ю кПа высота // = 2,5 м, h = 2 м. Определить расход Q с учетом всех местных сопротивлений и трения по длине (>. = 0,03). Вход в трубу без закруглений, радиус кривизны колен / = 25 мм. Взаимным влиянием сопротивлений пренебречь. [c.40]

Ленты были разработаны с целью 1) экономии материала (исо-бенно в случае, когда требуется получить сложный профиль 2) местного усиления конструкции 3) снижения стоимости исходных материалов 4) расположения волокон в иуяаюм наиравлепип с учетом конфигурации детали 5) изготовления конструктивных элементов с двойной кривизной. [c.90]

Уравнения равновесия составляются в предположении малости перемещении. В действительности образование пластического шарнира связано с бесконечно большим местным пзменепием кривизны. Таким образом, в расчете по предельным нагрузкам содержится логическое несоответствие. Однако, несмотря на это, расчет рам и балок по предельному состоянию оказывается в ряде случаев весьма тглодотворным, так как позволяет избежать сложрюго анализа внутренних закономерностей и быстро приводит I. цели. [c.46]

Большое влияние на работоспособность колодок из фрикционного материала оказывает конструкция крепления их к ленте. Обычно применялись колодки, имеющие наружный радиус кривизны, равный внутреннему радиусу кривизны стальной ленты, т. е. обеспечивался контакт колодки с лентой по всей внещней поверхности колодки. При этом колодка соединялась с лентой несколькими заклепками или болтами (фиг. 126, а), создававшими жесткое соединение их. По мере износа фрикционного материала первоначальный радиус кривизны стальной ленты уменьшается, но наружный радиус кривизны колодок остается неизменным. Поэтому деформация стальной ленты практически может происходить только за счет участков ленты, расположенных между колодками, т. е. имеет место неравномерная деформация ленты по дуге обхвата. Жесткое крепление колодок к ленте, кроме снижения общей гибкости ленты тормоза, также ухудшает условия приработки колодок к поверхности шкива, что может привести к возникновению местных перегревов колодки, ее частичному обгоранию и преждевременному разрушению. С целью ускорения процесса смены колодок находят применение и другие конструкции крепления жестких колодок к металлической ленте тормоза. Так, на фиг. 126, б показана конструкция крепления фирмы Фе-родо (Англия) в этой конструкции в каждой колодке изготовляются два паза типа ласточкина хвоста и крепление колодок производится с помощью болтов и двух прижимных фасонных вкладышей. На фиг. 126, в показан другой тип крепления, в котором колодка имеет специальную металлическую напрессованную подошву. [c.204]

Возможность правки полотнища объясняется тем, что оно изготавливается из материалов, обладающих способностью к упругой и пластической деформациям Придание полотнищу векоторой кривизны ведет к образованию цилиндрической поверхности за счет упругого деформирования и образования системы уравновешивающих сжимающих и растягивающих напряжений. При определенной кривизне в процессе правки полотнища напряжения в материале могут превыгить предел упругости, в результате чего произойдут местные пластические деформации [c.59]

Гибка труб с нагревом токами промышленной частоты и высокой частоты обеспечивает получение гибов с небольшими отклонениями формы поперечного сечения от круглой, а также с меньшим утонением стенок по сравнению с ранее рассмотренными способами. Деформация изгиба происходит на узком кольцеобразном участке трубы, нагретой в зоне расположения индуктора. При подаче трубы вдоль оси место нагрева (на трубе) перемещается, и труба, непрерывно деформируясь в нагретой зоне под действием отклоняющего ролика, изгибается до заданного размера. Минимальная ширина нагретой зоны поддерживается на выходе трубы из индуктора путем интенсивного охлаждения водой. Благодаря местному нагреву достигается также улучшение структуры металла и исключается образование на поверхности окалины. Указанным способом можно получать гибы с малыми радиусами кривизны. [c.288]

ЦИйа Протяженностью 120 мм. Паропровод изготовлен из труб диаметром 426X17 мм. Материал — сталь 12Х1МФ. Гиб выполнен в горячем состоянии на ЗиО. Он эксплуатировался при температуре пара 570° С. Трещина начиналась на внутренней поверхности и имела протяженность по этой поверхности около 450 мм. Она была расположена вблизи нейтральной линии гиба около вершины овала с наименьшим радиусом кривизны, т. е. в месте действия наиболее высоких дополнительных растягивающих напряжений на внутренней поверхности от изгиба, возникавшего вследствие того, что под действием внутреннего давления форма сечения гиба стремилась перейти из овальной в круглую. Овальность гиба после обнаружения трещины была в пределах нормы. Рядом со сквозной трещиной имелось много трещин меньших размеров, заполненных окислами. Химический состав и механические свойства трубы и гиба отвечают требованиям ЧМТУ 670-65, по которым была поставлена труба. Структура нерекомендованная — феррит и глобулярные карбиды по границам зерен. Разрушение произошло по границам зерен (рис. 7-8). Гиб разрушился вследствие того, что фактические местные напряжения превышали расчетные, а жаропрочность металла была пониженной. [c.391]

Примени.мость уравнения (l. S) ограничена теми сечениями, где поток удовлетворяет условиям плавной изменяемости (кривизна траекторий и углы расхождения 1 ежду ними весь.ма малы живое сечение практически плоское). В промежутке между этими сечениями плавная изменяе.мость потока может отсутствовать. При турбулентном режи.ме движения, который характеризуется пульсация.ми местных скоросте", оперируют осредненными во времени па ,ал е-трами потока (осреднеииые местные скорости и др.). [c.463]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...