Система Форма перегородок

Циркуляционный бак — элемент, наиболее характерный для вынесенных систем, — желательно располагать рядом с вспомогательными насосами, чтобы избежать большой протяженности трубопроводов. Баки могут иметь любые формы, но высокий бак предпочтительнее в том смысле, что в нем менее вероятно образование завихрений у всасывающего патрубка вспомогательного насоса. Размещение насоса около высокого бака обеспечивает положительный подпор жидкости на всасывании и помогает предотвратить кавитацию. Поскольку вспомогательный насос периодически демонтируется для ревизии или замены, компоновка оборудования должна обеспечивать этот демонтаж без опорожнения циркуляционного бака. В этом случае наиболее эффективным является применение отсечной арматуры. Арматуру необходимо устанавливать так, чтобы не увеличивать габариты системы и исключать опорожнение бака при демонтаже, например, обратного клапана (рис. 4.1, а). Рабочая жидкость после обратного клапана 1 поступает первоначально в полость, отделенную перегородкой 2, а затем сливается на свободную поверхность в баке. Избежать сифонного эффекта при замене клапана можно, если в перегородке предусмотреть отверстие 3 для подсоса воздуха. Таким образом, при демонтаже клапана теряется только количество жидкости, находящейся за перегородкой бака (у клапана). На рисунке 4.1,6 показано, как устанавливается насос 4, чтобы можно было отсоединить его без опорожнения бака. Пуск заново установленного насоса быстро перемещает жидкость по колену трубопровода 5, после чего заполняется весь контур. Участок трубопровода можно разместить и внутри бака (рис. 4.1, s). Камера всасывания 6 с фильтрующей решеткой имеет пробку S для сообщения камеры с атмосферой. Для осмотра и чистки решетки камеры без опорожнения бака крышка 7 выполняется съемной. [c.97]

Сеть железных дорог в южной России была развита в то время недостаточно. Чтобы использовать водные пути от Черного и Каспийского морей для транспортировки нефти на север, Шухов примерно с 1885 г. начал строить первые русские танкеры (первый немецкий океанский танкер водоизмещением 3000 т был построен в 1886 г.). С учетом особенностей речного судоходства (течений, наличия мелей) и, как и прежде, на основании подробного расчетного анализа (1.11, 1.12) Шухов спроектировал баржи, которые имели наиболее приспособленную для течений форму, а также очень длинную и плоскую конструкцию корпуса (см. статью И. Черникова Нефтеналивные баржи конструкции Шухова ). Надстройки и перегородки выполняли несущие функции, растянутые элементы создавали дополнительную жесткость. Вначале длина танкера составляла -70 м(ширина -10 м, высота корпуса 1,5—2 м, водоизмещение 800 т), а впоследствии увеличилась более чем вдвое (150—170 м при водоизмещении -10 000 т) без существенного увеличения сечения несущих элементов. Монтаж осуществлялся точно запланированными этапами с использованием стандартизированных секций на верфях в Царицыне (Волгоград) и Саратове рабочие чертежи были изготовлены в Москве в масштабе 1 1. В судостроении фирма Бари вскоре также заняла на рынке ведущие позиции. В годы подъема волжского судостроения (до 1900 г.) было построено большинство русских танкеров, а кроме того, нефтяные резервуары почти на всех перевалочных пунктах вдоль Волги. Когда в 1886 г. в связи с созданием в Москве системы водопровода был объявлен конкурс, фирма Бари приняла в нем участие. Еще до этого Шухов, используя свой опыт в сооружении резервуаров и трубопроводов и применив новые модификации насосов, проложил водопровод в Тамбове. На основе обширных геологических исследований Шухов вместе со своими сотрудниками в течение трех лет составил проект новой системы водоснабжения Москвы (см. статью Н. Смуровой Вклад Шухова в водоснабжение Москвы ). Поскольку этот проект (1.4) среди всех представленных на конкурс оказался самым дешевым, Бари полу чил подряд от городских властей. Однако [c.10]

Устройство подогревателя низкого давления и схема присоединения его показаны на рис. 5-2. Подогреватель вертикальный, с трубным пучком латунных трубок U-образной формы. Концы трубок развальцованы в трубной доске. Трубный пучок 2 имеет несколько горизонтальных перегородок, которые вместе с продольными связями составляют каркас трубной системы. Перегородки направляют поток пара, заставляя его несколько раз пересечь трубный пучок. [c.91]

Для питания отдельных частей отливки, особенно находящихся в ее нижней части, применяют подвод расплава в форму через отводные прибыли, устанавливаемые над коллектором или питателями (рис. 27). Недостатком отводных прибылей обычной конструкции является их невысокая эффективность при получении высоких отливок. Этот недостаток устранен в литниковой системе, прибыли которой разделены перегородками на две [c.67]

При изготовлении чугунных отливок металл обычно заливают в формы из ковша через носок, при этом не исключено попадание шлака. На практике применяют сужающиеся литниковые системы, которые позволяют лучше улавливать шлак. С этой же целью применяют литниковые чаши с перегородкой, различного рода фильтрующие и шлакоулавливающие устройства (шлакоуловители) в каналах литниковой системы. В большинстве случаев чугун подводят в тонкие части отливок. [c.195]

Общий вид самоходного автогудронатора показан на рис. 6. Для уменьшения общей высоты машины и увеличения ее поперечной устойчивости цистерне в поперечном сечении придают овальную форму. Внутри цистерны устанавливают перегородки для уменьшения силы ударов жидкости о торцовые стенки при переменной скорости движения машины. В заднюю стенку цистерны вваривают расположенные внутри цистерны жаровые трубы системы подогрева. [c.292]

В силу того, что при действии низкочастотных сигналов возбуждение слуховых волокон происходит при смещении улитковой перегородки только в одном направлении (в зависимости от параметров сигнала и области отведения — либо в сторону вестибулярной, либо в сторону барабанной лестницы), в периодограмме отражается лишь та часть колебания улитковой перегородки, которая соответствует ее смещению в этом направлении (выше оси абсцисс на рис. 123). В этом проявляется так называемое детектирующее свойство улитки. В результате форма волны сигнала может передаваться в активности одного слухового волокна лишь частично, как бы наполовину. Можно предположить, что вторая половина (ниже оси абсцисс на рис. 123) окажется эффективной для других волокон, и тогда система активных слуховых волокон в совокупности передаст полную информацию о форме волны действующего звукового сигнала. [c.275]

Конечно, есть и в этом методе свои трудности, которые состоят прежде всего в том, что необходимо заранее задаваться аппроксимирующими функциями (ф, 11 , /). В качестве первого приближения эти функции можно выбирать в виде линейных соотношений. В поисках более точного решения задачи требуются другие формы задания функций ф, т) , 1, определяемые из условия равновесия на поверхности или внутри объема тела. Например, для получения уточненных решений могут быть использованы степенные или тригонометрические функции, как это было показано на примере расчета траверсы гидравлического пресса и др. Отметим также, что при выборе указанных функций нужно стремиться к тому, чтобы не получалась сложная система дифференциальных уравнений. Так, например, при расчете станины станка 7540 система уравнений (9Я) оказалась весьма простой благодаря элементарному определению функций ф, т] , I. При другом выборе этих функций можно получить более точные результаты, решив сложную систему дифференциальных уравнений. Из анализа табл. 1 основных типов корпусных деталей машин видно, что большинство из них представляет собой коробчатые пустотелые конструкции с различными перегородками, выступами, окнами, а также рамные или стержневые системы. Все они могут быть успешно рассчитаны при помощи уравнений (23) с некоторыми обобщениями, упрощениями и схематизацией. [c.126]

Предназначенные для фильтрования масла системы смазки двигателя Москвич-412 . Фильтрующий элемент Реготмас в разобранном виде показан на рис. 105. Конструкция фильтрующего элемента имеет ряд особенностей бумажный рукав, из которого изготовляют фильтрующую перегородку, не склеивают, как обычно, а сшивают винтовая форма перегородки имеет много перегибов и складок, что позволяет применять бумагу без крепи- [c.208]

Способностью направлять поток параллельно оси аппарата, выравнивая е го одновременно по сечению, обладает и решетка, составленная из объемных стержней треугольной формы. Поэтому была исследована и система газораспределения, в которой первая решетка состояла из девяти таких стержней (fl 0,30), а вторая была перфори1)ованной с коэффициентом живого сечения = 0,365. При этом, как и в предыдущем варианте, объемная решетка была продлена сплошной вертикальной перегородкой (газоот )ажателем) в глубь бункера. Этот вариант дал результаты, близкие к варианту со штампованной решеткой. (Л1 = 1,10). [c.237]

Фирмой Норт Америкен Авиейшен опубликован эскизный проект обитаемой космической станции с экипажем из 21 человека. Вывод станции на орбиту предусмотрен в сложенном состоянии, при этом диаметр конструкции составляет 10 м, длина 31 м. На орбите с высотой 550 км станция трансформируется, приобретая форму шестигранного обода со ступицей и тремя спицами, при этом диаметр обода составит 45,7 м. Каждая из шести граней обода, ступица и спицы представляют собой отсеки, изолированные друг от друга герметичными перегородками и воздушными шлюзовыми камерами. Все десять отсеков имеют автономные экологические системы. [c.262]

Чугунный секционный паровой котел системы Н. И. Ревокатова м а р к и НР (ч) шатрового типа состоит из Р-образной формы секций 1 (фиг. 83) с вертикальными ребрами, образующими перегородки для газоходов. Секции соединяются ниппелями и стяжными болтами и образуют шатровый котел с двумя газоходами или полушатровый — с одним газоходом. Топка располагается под котлом. Благодаря возможности применения дутья под колосники и большим размерам колосниковой решетки и топочного пространства тепловое напряжение котлов системы Н. Н. Ревокатова равно 7000 — [c.111]

В статистических системах величина корреляции существенно определяется двумя факторами динамическим — видом взаимодействия частиц Ф( г - г ) и статистическим — функция F, через wjf отражает структуру смешанного состояния термодинамически равновесной системы, поэтому через wn величина Fg будет зависеть от температуры в, а после интефирования по r,+ i,...,rjv и от других неаддитивных характеристик системы, таких, как плотность числа частиц n = l/v, и т.д. Именно последнее обстоятельство, связанное с наличием теплового движения в равновесной статистической системе, как мы уже указывали ранее, объясняет тот факт, что после проведения статистической предельной процедуры N оо, V/N = onst, какие-либо конкретные сведения о фани-цах системы или свойствах ее прифаничного слоя полностью выпадают из рассмотрения. Конечно, корреляционная функция — это уже не макроскопическая величина, и принцип термодинамической аддитивности отражается на ней лишь косвенно, однако нельзя не заметить, что в величину JFi(r ,..., г,) = F, q,) (мы обозначили фуппу из фиксированных s координатных аргументов как q,), определяемую заданным взаимным расположением фуппы координат q , при сворачивании функции VUN по переменным r,+i,...,rjv существенный вклад дацут только те их значения, которые при интефировании попадут в область, непосредственно окружающую фуппу q, (этим и объясняется появление зависимости F, от плотности числа частиц), причем интервал, на который фаница этой зоны отстоит от группы qs (рис. 131), называемый радиусом корреляции, не зависит от макроскопических размеров всей статистической системы, а определяется теми же неаддитивными термодинамическими параметрами, что и корреляционная функция Fs (мы полагаем, естественно, что фуппа q, лежит внутри системы и не соприкасается с приграничным слоем). Если равновесную систему разделить на макроскопические части, например, разрезать ее по линии АА (см. рис. 131), так что вся группа , целиком останется в одной из них и при этом не сомкнется с пограничным слоем перегородки, то величина F, этого совершенно не почувствует, так как подобная операция эквивалентна просто изменению формы сосуда (см. том 1, гл. 1, 1), не являющейся термодинамическим параметром системы. [c.299]

Центробежная машина системы де-Лаво показана на фиг. 5. Эта машина состоит из следующих основных частей стального цилиндра о, к-рый является как бы изложницей, двигателя Ь, приводящего машину в движение, охладительного устройства о и механизма для литья d. Опорой стального вращающегося цилиндра служат роликовые подшипники, установленные в чугунном кожухе машины, наружный диаметр к-рого для труб 0 100, 150 и 200 мм составляет 760 мм и принимается несколько ббльшим для труб 0 250 и 300 мм. Кожух на торцовых сторонах снабжен съемными днищами и одной промежуточной перегородкой, через которые проходит изложница. Пространство между наружной поверхностью формы и кожухом предназначается для охлаждающей воды и движущего механизма. В первых конструкциях для сообщения вращательного движения форме применялось колесо Пельтона, [c.10]

Применим предложенный метод к расчету матричных теплообменников [245]. Контактные матричные рекуператоры (КМР), или теплообменники, нашли широкое применение в различных отраслях науки и техники [246, 247]. Рассмотрим работу одного из типов таких теплообменников, собранных попеременно из перфорированных пластин, хорошо проводящих тепло, и прокладок из плохо проводящих тепло материалов. В прокладках предусмотрены окна прямоугольной формы, образующие в собранном пакете каналы для чередующихся встречных потоков холодного и горячего газов. Если ширина каждого из каналов намного больше его высоты, то рассматриваемый теплообменник схематически можно заменить рядом плоских параллельных щелей, разделенных металлическими перегородками шириной Ь. При достаточно большом числе перегородок, учитывая естественную симметрию системы, можно ограничиться рассмотрением теплообмена между любыми двуми соседними каналами, разделенными стенкой (рис. 10.4.5). Расчет процесса теплопередачи обычно сводится к решению системы дифференциальных уравнений первого порядка для среднемассовых температур обоих каналов и средней температуры стенки при условии, что коэффициенты теплоотдачи в обоих каналах и коэффициенты теплопроводности стенки известны [245]. Однако, не касаясь вопроса о дополнительных трудностях, возникающих при экспериментальном определении этих коэффициентов, появляются сомнения относительно применимости подобной методики в общем случае. Это связано с тем, что использование фазовых коэффициентов теплопередачи, полученных при стандартных гидродинамических условиях, даже при расчете двухфазного теплообмена без учета термического сопротивления стенки, который является частным случаем рассматриваемого процесса, приводит к существенным ошибкам [248]. [c.199]

В развитии форм троллейбусов просматривается тенденция улучшения условий работы водителя. На троллейбусах модели 201 кабина водителя имеет отдельный выход наружу, а также окна в перегородке для обзора салона. Интерьер кабины выполнен на значительно более высоком, чем у троллейбуса модели ЮШ, конструкторско-дизайнерском и эргономическом уровне. Для улучшения обзорных характеристик используется многослойное безосколоч-ное стекло панорамного типа, обеспечивающее хороший обзор, безопасность и возможность работы в аварийных ситуациях. Имеется система слежения за посадкой и высадкой, и за обстановкой в салоне троллейбуса. [c.58]

Непрерывная подача необходимого количества отфильтрованного топлива к дизелю и пусковому подогревателю обеспечивается топливной системой. Она состоит из топливопровода дизеля с топливной аппаратурой, топливного бака с указателем уровня юплива, фильтра грубой очистки топлива, поступающего к топливоподкачивающему насосу, трубопроводов и контрольно-измерительных приборов. Топливный бак 4 (рис. 36) сварной конструкции. Его продолжением является масляный бак 1. Он установлен на опоры капота и легко снимается. Форма баков соответствует форме капота, составляя единое целое. Внутри топливный бак разделен внутренними перегородками, что обеспечивает ему жесткость и прочность, а также препятствует волнообразованию топлива. Сверху к нему приварена заливная горловина 3, внутри которой помещен сетчатый фильтр 13. Заправка бака топливом производится при вывернутом щупе (на рис. 36 щуп топливного бака не показан) для обеспечения выхода воздуха из левой половины бака. В специальном стакане,, приваренном к баку, установлен датчик уровня топлива 5. Снизу бак имеет отстойник 6 со встроенным фильтром и заборную [c.59]

В состав орбитальной головной части входили боевая часть с ядерным зарядом, тормозная жидкостная двигательная установка и приборный отсек с системой управления для ориентации и стабилизации головной части. Мощность орбитальной головной части достигала 20 мегатонн. Тормозной двигатель орбитальной головной части — однокамерный. Он устанавливался в центральной части отсека управления внутри тороидального топливного модуля. Такая форма топливных емкостей позволила сделать компоновку отсека оптимальной и снизить массу его конструкции. Внутри топливных емкостей для надежности запуска и работы двигателя в состоянии невесомости устанавливались разделительные перегородки и сетки, обеспечивающие надежную бескавита- [c.414]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...