Амплитуда винта

Понятие о винте. Координаты винта. Всякой системе скользящих векторов соответствует в общем случае некоторая определённая прямая — центральная ось, обладающая тем свойством, что для любого полюса, лежащего на ней, главный вектор а и главный момент L системы совпадают по направлению друг с другом и с этой осью ( 16). Отсюда видно, что система векторов может быть геометрически представлена совокупностью двух векторов, главного вектора и главного момента, лежащих на общем основании (центральной оси). Такая совокупность двух векторов народном основании носит название винта. Главный вектор а называется амплитудой винта, а отношение главного момента L к главному вектору а (когда они коллинеарны) — параметров р винта [c.414]

Пусть полюсы Б, и выбраны так, что вектор h идёт по кратчайшему расстоянию между осями винтов и тогда, назвав (а угол между амплитудами винтов, получим для взаимного коэффициента такое выражение [c.416]

Предельная амплитуда напряжений в винтах а мало зависит от среднего напряжения, поэтому на схематизированной диаграмме предельная прямая прочности проведена под углом 45 параллельно биссектрисе координатного угла. [c.117]

Запас прочности по амплитудам определяют как отношение предельной амплитуды (приближенно принятой равной пределу выносливости винта при знакопеременном симметричном цикле) [c.118]

Расчет винтов, подверженных переменной нагрузке, выполняют в форме проверочного. Значение запаса прочности по амплитудам должно быть больше или равно 2,5, обычно 5а = 2,5..,4. Значение запаса прочности по максимальным напряжениям должно быть больше или равно 1,25. [c.119]

Впрочем, полученные ниже результаты не связаны с механизмом возникновения двух плоских монохроматических электромагнитных волн одинаковой амплитуды, движущихся навстречу друг другу со скоростью и. Фактически нужно воспользоваться лишь двумя общими свойствами электромагнитных волн, а именно а) справедливостью при всех условиях соотношения Я = ЁЕ и б) справедливостью для обеих волн (условно назовем их падающей и отраженной) правила правого винта. [c.76]

Перед испытанием штифт а устанавливается против пластинки, а амплитуду колебания пластинки замеряют микрометрическим винтом с. Наименьшая амплитуда колебания соответствует наиболее благоприятному положению пробного груза. Установив положение балансирующего груза, подбирают его величину до тех пор, пока амплитуда колебаний пластины не станет равной нулю, т. е. пока не будет устранена вибрация. [c.422]

В частных случаях главный момент или главный вектор могут оказаться нулями, тогда параметр винта становится нулём или бесконечностью. Необходимо заметить, что параметр винта представляет собой всегда некоторую длину, безразлично, что бы ни изображали собой скользящие векторы — будут ли это силы, скорости, количества движения и т. д. Поэтому измерения скользящих векторов системы, представленной данным винтом, даются лишь измерением его амплитуды для сил амплитуда будет однородна с диной, для количеств движения — [c.414]

Винт часто задают шестью координатами модулем амплитуды, параметром и теми четырьмя величинами, которыми даётся положение его основания, или оси при этом, однако, направление амплитуды на её основании остаётся неопределённым. Гораздо удобнее задавать данный винт радиусом-вектором г, полюса, т. е. какой-либо точки на центральной оси, амплитудой а, и параметром р . Это значит, что мы за- [c.415]

Первое равенство говорит, что амплитуда результирующего винта равна сумме амплитуд составляющих винтов второе равенство представляет собой уравнение основания результирующего винта как видим, основания всех трёх винтов параллельны одной и той же плоскости [ср. формулу (1.29) на стр. 10). Для упрощения последнего уравнения отнесём его к следующей системе координат (фиг. [c.417]

Если построен цилиндроид, проходящий через два данных винта 5, и то для того, чтобы найти их результирующий винт S, поступаем следующим образом откладываем амплитуды и на основаниях винтов 5j и б з таким образом, чтобы начала векторов а, и находились на оси Oz проектируем затем амплитуды на плоскость Оху и находим их сумму с через построенный вектор а и ось Ог проводим плоскость [c.418]

Звено 7, выполненное в виде круглого эксцентрика, вращается вокруг неподвижной оси А. Звено 1 имеет расширенную втулку а, охватывающую эксцентрик 1. Между эксцентриком и втулкой установлен шарикоподшипник 4. Звено 2 входит во вращательную пару С со звеном 3, прорезь Ь которого скользит по ползуну 7, вращающемуся вокруг неподвижной оси Е. Звено 3 входит во вращательную пару D со звеном 5, обойма d которого является деталью муфты свободного хода 6. При вращении эксцентрика I валу В сообщаются импульсы посредством муфты 6 свободного хода. Амплитуда импульсов зависит от положения оси Е звена S, которое может перемещаться вдоль направляющей р посредством винта 9, [c.353]

На рис. 11.117. Динамический гаситель колебаний с жидкостным демпфированием. В заполненный маслом силуминовый корпус 1, закрепленный на шпинделе 7 станка, вставлен посаженный на подшипнике стальной маховик 5, соединенный с корпусом посредством плоских пружин 3, которые одним концом защемлены в корпусе, а другим вставлены между штифтами 4 на маховике. Демпфирование определяется вязкостью масла и зазором между маховиком и корпусом, регулируемым винтами 2 и 6. Испытания гасителя на вертикально-фрезерном станке в условиях резонанса показали снижение амплитуды в 2—3 раза. [c.717]

Для определения дефектов изготовления и монтажа кинематической пары целесообразно применять динамический способ контроля, основанный на изменении крутящих моментов на ходовом винте. Запись осциллограмм крутяш,его момента осуш,ествляется с помош ью съемного преобразователя крутящего момента, устанавливаемого на шейке ходового винта в непосредственной близости от привода каретки продольной подачи. Оценка качества кинематической пары производится путем сравнения полученной осциллограммы с эталонной, а тин дефекта и способ его устранения определяются по динамограммам дефектов и дефектным картам. На рис. 3 приведены осциллограммы крутящих моментов на ходовом винте, записанные у станков с различными дефектами кинематической нары. На рис. 3, а изображена осциллограмма крутящего момента, записанная при радиальном зазоре в кинематической паре, равном 1,5 мм. (Соосность опор ходового винта и гайки находилась в пределах технических условий). Пики А обусловлены радиальным биением ходового винта, которое составляло 0,7 мм, а пики В — В , симметричные относительно нулевой линии,— прогибом ходового винта под действием собственного веса. На рис. 3, б приведена осциллограмма крутящего момента в случае несоосности опор ходового винта (правая опора смещена на 6 мм вниз в вертикальной плоскости). Радиальный зазор между ходовым винтом и гайкой составляет, как и в первом случае, 1,5 мм. Здесь пик А обусловлен радиальным биением ходового винта. Амплитуда крутящего момента увеличивается вследствие искривления оси ходового винта, которое вызвано смещением правой опоры, при этом сама кривая смещается вниз от нулевой линии. На рис. 3, в приведена осциллограмма крутящего момента, записанная при соосных опорах ходового винта при этом ось гайки смещена относительно ходового винта, а ра- [c.75]

Последнее относится в основном к обработке деталей не слишком малых размеров. Например, винты с глухими отверстиями можно очищать ультразвуком сразу в большом количестве и в нескольких слоях. В низкочастотном диапазоне ультразвука часто наблюдается явление сильных колебаний самих деталей. Так, при частоте 20 кгц в детали, изготовленной из листового материала, можно возбудить резонансные колебания с частотой, достигающей частоты высшей гармоники. Такое резонансное колебание твердого тела способствует его очистке от загрязнений, находящихся во внутренних, труднодоступных отверстиях и пустотах, причем форма колебаний детали не играет роли. Очень малые детали колеблются с относительно большой амплитудой. Это может привести к повреждению механизмов (например, в часовых механизмах к выпадению камней из их гнезд). В таких случаях применяют ультразвук большей частоты около 500 кгц), что устраняет повреждения, но требует несколько увеличенного времени обработки. [c.224]

Новым в данной схеме по сравнению со схемой, изображенной на фиг. 2, является то, что вместо микроскопа с окулярмикрометром, предназначенного для измерения амплитуды якоря, для этой цели применяется специальное устройство, включающее в себя полу-раму 4, проволоку 5 с контактным молоточком 6, микрометрический винт 7 и индикатор разрыва контактов 8. [c.247]

В случае обрыва целой лопасти рулевого винта частота возмущающей силы на порядок выше частоты собственных колебаний вертолета, вследствие чего амплитуда его динамической реакции незначительна. [c.55]

Диаметр высевающего барабана 115 мм. Шаг винта высевающего барабана 60 мм. Амплитуда колебания зубчатой доски от 3 до 63 мм [c.65]

Валы поршневых двигателей и некоторых турбомашин, к которым присоединены сосредоточенные массы в виде дисков, гребных винтов, кривошипно-шатунных и других механизмов, подвергаются периодическим крутящим воздействиям и совершают вынужденные крутильные колебания. В связи с этим возникает необходимость расчета частот собственных колебаний и амплитуд вынужденных колебаний как в нерезонансной области, так и непосредственно при резонансе. При определении частот собственных колебаний и амплитуд вынужденных колебаний а нерезонансной области силы сопротивления трения не имеют существенного значения и не учитываются. При определении амплитуд колебаний при резонансе силы сопротивления, наоборот, весьма существенны н должны учитываться, так как при их отсутствии амплитуды колебаний неограниченно возрастали бы во времени. [c.359]

Судовой валопровод представляет собой многоопорный вал, несущий на консоли большую массу — гребной винт. Достаточно точное определение амплитуд вынужденных поперечных колебаний такой системы не представляется возможным как в силу чрезвычайной сложности самой системы, так и из-за неопределенности таких важнейших величин, как возбуждение и демпфирование. Это вынуждает ограничиться в расчете определением только частот свободных колебаний системы с обеспечением должного удаления их от частот возбуждения на всем рабочем диапазоне чисел оборотов. [c.224]

Картина, представленная на рис. 94, отражает общие свойства гребных винтов с четным и нечетным числом лопастей. Для винтов, имеющих нечетное число лопастей, основное значение имеет переменный изгибающий момент в вертикальной плоскости. Винтам с четным числом лопастей, напротив, свойственны большие амплитуды продольной силы и крутящего момента однако следует иметь в виду, что и для таких винтов переменный изгибающий момент может достигать больших величин при работе в условиях неполного погружения винта, причем и в этом случае он действует в вертикальной плоскости. [c.227]

На рис. 104 показано изменение переменной составляющей крутящего момента для одного и того же судна в зависимости от числа лопастей винта, а в табл. 28 приведены результаты гармонического анализа кривых изменения крутящего момента для нескольких современных судов отечественной и иностранной постройки. Наибольшую интенсивность имеют первая и вторая гармоники, частоты которых пропорциональны числу лопастей г и соответственно 2г. Амплитуды этих гармоник, выраженные в процентах от среднего крутящего момента на валопроводе, существенным образом зависят по величине от формы кормы и числа лопастей гребного винта. [c.277]

Ад — амплитуда колебаний винта, рад. [c.278]

По амплитуде колебаний винта и масштабу напряжений (см. табл. 27) находят амплитуду напряжений г+i при скручивании для наиболее напряженных участков валопровода [c.278]

В случаях, когда резьба накатана после термической обработки, остаточные напряжения во впадинах повышают сопротивление усталости винтов. При знакопеременном цикле изменения напряжений и среднем напряжении 0 = 0 предельная амплитуда напряжений Оопи накатанной резьбы составляет (1,5...2)о i С ростом От ДО 0,5от предельная амплитуда уменьшается примерно по линейному закону ДО значений, близких предельной амплитуде нарезанной резьбы (в пределах до 20 %). При дальнейшем повышении 0 она не меняется (см. штриховую предельную линию прочности на рис. 7.28). [c.118]

Из условия прочности при расчете по к р и -терию выносливости в принятом до-пуш ении, что предельная амплитуда напряжения винтов не зависит от среднего напряжения, определяем квантиль распределении разности а ро и Оа. характеризующий вероятность безотказной работы по выносливости [c.119]

С другой стороны, если с , то дополнительная нагрузка Рх приводит к изменению давления на поверхности разъема, но при этом нагрузка на винт остается прежней. Это важно в тех случаях, когда Рх меняется во времени, т. е. имеет вибрационный характер. Дело в том, что эффективный коэффициент концентрации в нарезанной части винта очень высок (3,5—4,5) и поэтому винт может выдерживать вибрационную нагрузку лишь при очень низких напряжениях. Если же Сд с , то главную часть нагрузки винта составляет постоянное статически действующее начальное натяжение, а амплитуда переменной части его общей нагрузки мала. Кроме того, при значительной вибрационной нагрузке легче происходит самоотвинчивание. Чтобы уменьшить Сд, применяют винты увеличенной длины, уменьшают сечение ненарезанной части, а также предусматривают специальные упругие шайбы. [c.367]

Испытание на долговечность можно проводить при одновременном циклическом изгибе десяти плоских образцов 2 (рис. 3.6). Одним из концов каждый образец жестко закреплен в индивидуальной неподвижной колодке 1, установленной на плите другие концы образцов входят в пазы подвижных колодок 8, закрепленных на штоке 7. Шток получает возвратно-поступательное движение от шатунно-эксцентрикового узла 6, преобразующего вращательное движение шпинделя 5. При перемещении штока образцы нагружаются регулировочными винтами подвижных колодок. Амплитуду изгиба можно измерять индикатором по перемещению штока или измерительным микроскопом. Асимметрию цикла нагружения изменяют перестановкой колодок на штоке или регулировкой винтов. На установке имеется блок автоматики (блок управления) 3. Все образцы включены последовательно в низковольтную электрическую цепь. Поломка любого образца приводит к разрыву этой цепи. Через систему реле отключается электродвигатель и электрочасы, срабатывает сигнализация. [c.34]

Цилиндроид Болла. В заключение рассмотрим одну поверхность, имеющую большое значение в теории винтов. Возьмём систему двух винтов. Si и. 2 и найдём третий винт S, эквивалентный их совокупности, или результирующий винт. Если, оставляя без изменения основания и параметры, станем менять амплитуды первых двух винтов, то третий, изменяя своё положение, опишет некоторую линейчатую поверхность третьего порядка, названную по имени английского ученого, её открывшего, цилиндроидом Болла (Ball). Мы увидим, что эта поверхность играет при сложении винтов ту же роль, какую играет плоскость при геометрическом сложении двух векторов с общей точкой 416 [c.416]

Исключив из этих трёх уравнений параметр т и отношение амплитуд —, мы получим уравнение геометрического места оснований результирующего винта, т. е. уравнение цилиндроида Болла [c.417]

Коромысло 3 шарнирного четырех-звенника AB D качается вокруг неподвижной оси D. Звено 4 входит во вращательные пары Е и F с коромыслом 3 и звеном 5. Звено 5 входит в кинематические пары G и Н со звеном 6 и ползуном 7. Звено 6 вращается вокруг неподвижной оси К. Ползун 7 скользит в неподвижных направляющих q — q. Рессора 2 опирается на раму а, в свою очередь опирающуюся на месдозу Ь. Амплитуда колебаний рессоры 2 регулируется винтом с, начальная нагрузка — винтом d. При вращении кривошипа 1 испытуемая рессора 2 подвергается динамической нагрузке. [c.532]

На рис. 3, г приведена осциллограмма крутящего момента на ходовом винте, записанная при последовательном перемещении правой опоры ходового винта сначала вниз на 6 мм, а затем вверх на 6 мм относительно левой оноры. Периодический характер изменения крутящего момента связан с прогибом ходового винта под действием силы веса и несоосности осей ходового винта и гайки. При перемещении каретки справа налево на расстояние 350 мм амплитуда крутящего момента увеличивается с 24 до 27 мм, а сама кривая смещается на 3,5 мм от нулевой линии б (рис. 3, в). Индикатор, установленный на направляющих станины, фиксировал деформацию ходового винта в радиальном направлении, которая составила 0,07 мм и была направлена вертикально вниз. Проведенные экспериментальные исследования на натурных образцах и методами математического моделирования позволили определить формы проявления дефектов, что необходимо при диагностировании данного механизма. [c.78]

Установив измерительные зазоры, включают вращение распределительного вала 8. Измерительное устройство и шлифовальный круг получают осциллирующие движения. С помощью винта настройки 30 регу/ ируют момент замыкания электрических контактов выключателя 27 с таким расчетом, чтобы включение и отключение электромагнита 34 происходило во время нахождения измерительных наконечников в контролируемом отверстии. При этом амплитуда колебаний стрелки отсчетного прибора не должна превышать одного деления шкалы. Если стрелка при осцилляции переместилась относительно нуля шкалы, ее возвращают в первоначальное положение с помощью настроечных винтов 10. [c.215]

После этого в режиме наладка включают вращение детали, ос-Щ1ЛЛЯЦИЮ шлифовального круга и пробки и подают в рабочую зону охлаждающую жидкость. С помощью упора 20 регулируют моменты срабатывания клапана 25 пневматического выключателя 18. Регулировку производят с таким расчетом, чтобы стрелка отсчетного прибора из своего крайнего положения возвращалась к нулевой отметке шкалы в течение четырех-пяти двойных ходов пневматической пробки. Амплитуда колебаний стрелки вблизи нуля шкалы не должна превышать одного деления. Если стрелка при осцилляции прибора переместилась относительно нулевой отметки шкалы, ее возвращают в первоначальное положение с помощью винта противодавления. [c.219]

Приведение векторного креста к эквивалентной системе винта (бивектора), и наоборот, не зависит от системы координат. Так, например, чтобы векторный крест Р1Р2А sin 0 (фиг. 95), образованный скрещивающимися векторами Pi и привести к бивектору, поступаем следующим образом. Проектируем заданные векторы на плоскость приведения и складываем их, получая амплитуду бивектора Р и направление оси приведения i. Для определения положения оси г, на диаметре = А откладываем тензоры сдвига Pi и Рг в точках и приложения векторов Pi и Р . Складывая pi и с помощью весовой линии 2 2 находим л 82 [c.182]

При расчете одноузловой формы колебаний можно пренебречь внутренним трением в сравнении с трением винта о воду, так как амплитуда колебаний гребного винта при этой форме колебаний [c.286]

Физ. механизмы волнообразования могут быть связаны либо с ускоренным, либо с равномерным движением излучающих объектов — тол, зарядов и т. д. К первому случаю относится, напр., излучение В, при колебат. движениях частиц, ударе барабанной палочки, pe iKOM торможении заряж. частицы, взрывном расширении газов и т, п. В электродинамике такое излучение наз, тормозным. При этом спектр частот излучения определяется спектром ф-ции источника. При пе-риодич., напр, синусоидальном поступательно-возвратном, движении возмущающего тела (осциллятора) с произвольной амплитудой оно излучает В. с частотами (О, 2(й,. .., кратными частоте своих колебаний со, т. е. на частоте колебаний тела и её гармониках. Естеств, обобщением этого механизма излучения является образование В. при движении тела или заряда по криволинейной траектории. Движение по кругу эквивалентно суперпозиции двух ортогональных прямолинейных осцилляторных движений, и наоборот, два круговых движения в противоположных направлениях могут быть эквивалентны одному прямолинейному осцилля-торному движению. В акустике подобным образом излучают винты двигателей, в электродинамике — частицы, вращающиеся в магн. поле (магн.-тормозное излучение). При равномерном движении объекта в однородной среде излучение возможно, только если он движется со скоростью, превышающей скорость. распространения В, в этой среде, т. е, при сверхволновом — сверхзвуковом, сверхсветовом и т. д, движении. Возмущение, создаваемое движущимся телом, как бы сдувается средой. Порождаемое при этом излучение сосредоточено в конусе с углом при вершине (в точке нахождения тела), равным а=агс os г ф/У, где Оф — фазовая скорость В., У — скорость тела. В среде без дисперсии этот конус (конус Маха) одинаков для всех частот, [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...