Коэффициент стационарный

Следовательно, функциональная зависимость безразмерного коэффициента стационарной теплоотдачи при естественной конвекции имеет вид [c.48]

Обозначив через (1.о—коэффициент мгновенного трения и через х —коэффициент стационарного (установившегося) трения, напишем последнее равенство в виде [c.173]

Здесь - -и — энергия активации диффузионного процесса О — коэффициент стационарной диффузии, равный где 1>о=т/и/2 Ь — коэффициент, учитывающий, начальную избыточную концентрацию дефектов, равный [c.22]

Дифференциальное уравнение с постоянными коэффициентами, стационарный шум или остаточный генератор и таблица различных [c.167]

Вязкость ньютоновских жидкостей определяется уравнением (1-9.4) как половина коэффициента пропорциональности в зависимости, связывающей тензор напряжений т с тензором растяжения D. Уравнение (1-9.4) предполагает, что компоненты тензора напряжений должны быть пропорциональны соответствующим компонентам тензора растяжений для любого заданного участка течения. Одним из хорошо известных следствий уравнений Навье — Стокса (уравнение. (1-9.8)) является закон Хагена — Пуазейля, связывающий объемный расход Q в стационарном прямолинейном течении жидкости по длинной круглой трубе с градиентом давления в осевом направлении [c.55]

Часто приходится рассчитывать стационарный процесс переноса теплоты от одного теплоносителя к другому через разделяющую их стенку (рис. 12.1). Такой процесс называется теплопередачей. Он объединяет все рассмотренные нами ранее элементарные процессы. Вначале теплота передается от горячего теплоносителя к одной из поверхностей стенки путем конвективного теплообмена, который, как это показано в 12.1, может сопровождаться излучением. Интенсивность процесса теплоотдачи характеризуется коэффициентом теплоотдачи а. [c.97]

В ряде работ использовался стационарный калориметрический метод. Интенсивность обмена определялась по нагреванию охлаждающей теплообменную трубу воды. В работе [133] измерения в слое кокса до температуры 650 °С не показали существенного вклада излучения. Зависимость коэффициента теплообмена псевдоожиженного слоя пеСка, шамота, перлита с поверхностью от температуры (до 900 °С) изучалась в [c.135]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

Временные условия — движение стационарно. Здесь т] — коэффициент, характеризующий упругие свойства [c.287]

Рассмотрим наиболее распространенный случай — теплопроводность через однослойную плоскую стенку, длина и ширина которой бесконечно велики по сравнению с толщиной б (рис. 23-1). Стенка имеет во всех своих частях одинаковую толщину, причем температуры поверхностей ( ст и /ст поддерживаются постоянными, т. е. являются изотермическими поверхностями. Температура меняется только в направлении, перпендикулярном к плоскости стенки, которое принимаем за ось X. Коэффициент теплопроводности X постоянен Для всей стенки. При стационарном тепловом режиме температура в любой точке тела неизменна и не зависит от времени, т. е. = 0. Тогда дифференциальное уравнение теплопроводности после сокращения коэффициента температуропроводности принимает вид [c.358]

Предположим, что цилиндрическая стенка состоит из трех плотно прилегающих друг к другу слоев. Температура внутренней поверхности стенки 4т, наружной коэффициенты теплопроводности слоев Xi, 2, Аз диаметры слоев di, 42, d , d . Температура каждого слоя стенки изменяется по логарифмической кривой. Общая температурная кривая представляет собой ломаную логарифмическую кривую. При стационарном режиме через все слои проходит один и тот же тепловой поток. Для каждого слоя тепловой поток будет равен [c.365]

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ ПРИ СТАЦИОНАРНОМ РЕЖИМЕ И ГРАНИЧНЫХ УСЛОВИЯХ ТРЕТЬЕГО РОДА. КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ [c.372]

Предположим, что через цилиндрическую однородную стенку переносится тепло при стационарном режиме от горячей среды с постоянной температурой Л и коэффициентом теплоотдачи ai, к холодной среде с постоянной температурой и коэффициентом теплоотдачи г (рис. 24-2). [c.375]

Коэффициенты теплопроводности определяют при стационарном и нестационарном режимах. Ниже рассматриваются лишь основные методы определения коэффициентов теплопроводности, получившие широкое распространение, такие, как стационарный метод трубы, стационарный метод плиты и нестационарный метод регулярного режима. [c.519]

Обтекание твердой сферы поступательным на бесконечности потоком. На рпс. 5.2.1 представлена экспериментальная зависимость коэффициента сопротивления Сц(Рео) при, обтекании покоящейся v, = 0) одиночной ( 2 0) твердой сферы стационарным поступательным потоком жидкости со скоростью вдали [c.250]

Допуская стационарность статистического распределения лагранжевых скоростей, можно выразить коэффициент корреляции [c.72]

Температурное поле в сплошной среде описывается уравнением теплопроводности. Последнее может быть получено из уравнения (1.1), если под функцией ф понимать температуру Т, а под коэффициентом К — коэффициент теплопроводности X. Так, в двухмерном случае при условии, что коэффициенты теплопроводности и %у по соответствующим направлениям не зависят от координат, стационарное уравнение теплопроводности имеет вид [c.9]

Создание теплового потока, постоянного по величине п по направлению, является основной проблемой при измерении коэффициента теплопроводности и требует применения специальных на гревателей и приспособлений для выравнивания температуры. В стационарных методах это молено осуществить, во-первых, измерением количества тепла, либо полученного от образца, либо расходуемого на его нагрев, во-вторых, измерением теплового потока, проходящего через исследуемый образец и эталон. [c.125]

Стационарные методы определения коэффициента теплопроводности по характеру измерений делятся на абсолютные и относительные. В абсолютных методах измеряемые в эксперименте величины дают возможность по расчетной формуле (6-6) получить значение коэффициента теплопроводности. В относительных методах измеряемых величин для расчета X оказывается недостаточно. В этом случае большее распространение получил метод сравнения коэффициента теплопроводности исследуемого материала с коэффициентом эталона. При этом в расчетную формулу входит X эталона. Относительные методы имеют определенные преимущества перед абсолютными, так как более просты. Однако отсутствие эталонных . материалов, особенно при высоких температурах, накладывает ограничения на их широкое применение. [c.125]

Функционал (17.5) не исчерпывает всех возможностей, имеющихся при решении поставленной однородной задачи. К (17.5) можно добавлять (как мы делали это ранее) интегралы по соответствующим поверхностям от квадратов и перекрестных произведений левых частей граничных условий с любыми коэффициентами. Стационарные свойства функционалов при этом не будут, вообще говоря, меняться (см., впрочем, п. 4), а могут измениться лишь допустимые предельные переходы. В той форме, как ои здесь выписан, функционал (17.5) допускает основные предельные переходы к условию (16.16) от (17.2) (да->0), к (16.15) от (17.4) (р->0), к условию непрерывности и и dujdN от (17.3) (р->оо), [c.182]

Распределение температур в пределах каждого слоя — линейное, однако в различных слоях крутизна температурной зависимости различна, поскольку согласно формуле (8.6) dildx)i= —q/Xi. Плотность теплового потока, проходящего через все слои, в стационарном р( жи-ме одинакова, а коэффициент теплопроводности слоев различен, следовательно, более резко температура меняется в слоях с меньшей теплопроводностью. Так, в примере на рис. 8.3 наименьшей теплопроводностью обладает материал второго слоя, а наибольшей — третьего. [c.73]

Более значительным является исследование среднего коэффициента теплоотдачи в шаровой насадке, проведенное В. Дентоном, Ч. Робинсоном и Р. Тиббсом (33]. Экспериментальное определение среднего коэффициента теплоотдачи от поверхности шарового твэла к воздуху было выполнено в условиях стационарного режима с использованием шаровых электрокалориметров. Диаметры электрокалориметров и стеклянных макетов твэлов в опытах менялись от 6,4 до 9,5 мм. Шаровой электронагреватель помещался в различных точках шаровой насадки. [c.69]

Автором настоящей работы в 1962 г. было проведено исследование среднего коэффициента теплоотдачи при прямом направлении теплового потока от поверхности шаровых электрокалориметров к охлаждающему воздушному теплоносителю при стационарном режиме на трех рабочих участках в неизо-термнческих условиях. Диа пазоны изменения чисел Re = = 3,5-103-f-4-10 объемной пористости т = 0,265- 0,40 [40]. [c.71]

В 1969 г. В. К. Ламба провел экспериментальное определение стационарного температурного поля в оболочке модели твэла и разработал методику теоретического расчета его с учетом распределения локального коэффициента теплоотдачи по поверхности сферы. Условия обтекания шарового электрокалориметра, диапазон чисел Re и размеры были сохранены теми же, что и в предыдущих опытах по определению локальных коэффициентов теплоотдачи. В качестве материала оболочки [c.84]

Нетрудно заметить, что при 5Ь = 8Ькр=0,196 ian=29a, а аоб<а(Рг 1, — коэффициент теплоотдачи при стационарных условиях). [c.160]

Согласно данным гл. 9 в поперечно продуваемом движущемся слое можно ожидать близкого совпадения с данными по теплообмену в неподвижном слое. Согласно теоретическому решению [Л. 252] нестационарный теплообмен в неподвижном слое подобен стационарному теплообмену именно при перекрестном (под углом 90°) движении компонентов. Первые опытные данные по этому вопросу были получены в вертикальном теплообменнике, предложенном Е. И, Кашуниным и испытанном без замера температур движущейся чугунной дроби. По данным измерений были определены лишь коэффициенты теплопередачи от газа к воздуху. Использованный затем косвенный метод подсчета коэффициентов теплообмена в камерах условен и в ряде положений ошибочен. [c.324]

Л. 68]. Этим игнорируется дискретность сы пучей среды, особенно сильно проявляющаяся именно при поперечном обтекании тел. Уравнение энергии по существу записано в форме дифференциального уравнения Фурье — Кирхгофа для стационарного двухмерного поля. Для отличия движущегося слоя от неподвижного в [Л. 118] принимается, что коэффициент пропорциональности не равен коэффициенту эффективной теплопроводности неподвижного слоя и аналогичен коэффициенту теплопроводности при турбулентном теплообмене. Однако в критериальных уравнениях Ми сл и Ре сл выражены через эффективные характеристики неподвижного слоя. При этом коэффициенты наружного и внутреннего трения движущегося слоя использованы в качестве аргументов неправильно, так к к они зависят от условий [c.349]

Что касается стационарных насыпных слоев (объемных решеток), то, казалось бы, они должны обладать такими же свойствами, что и система плоских решеток или пучки труб, т. е. жидкоегь, набегая узкой струей, должна в них также растекаться постеиеино от сечения к сечению, а следовательно, за слоем при соответствующем значеннн его коэффициента сопротивления должно было бы установиться наиболее равномерное поле скоростей (рис. 3.12, а). [c.89]

В связи с этим имеет смысл рассмотреть отдельно стационарное решение уравнений тепло- и массообмена в газе (например, для случая капли в бесконечном объеме газа (гь= °о)), когда все параметры не зависят от времени, а на поверхности капли фиксированного радиуса а и фиксированной температуры имеется постоянный вдув (испарение) или отсос (конденсация) газа. Это решение в общем виде получено И. X. Рахматулиной. Остановимся для упрощешш на случае, когда газовая фаза состоит из одной компоненты с постоянным коэффициентом теплопроводности [c.318]

Автомодельный рост пузырька в перегретой жидкости. В отличие от стационарного испарения или конденсации капли, где теплота фазового перехода подводится или отводится газом, при псЬарепии или конденсации нузырька теплота фазового перехода подводится или отводится жидкостью, имеющей многократно больший коэффициент теплопроводности, чем в газе Xi Xg). При фиксированных температурных напорах это приводит к большим тепловым потокам и большим скоростям фазовых переходов Ts)/al на стенках пузырька по сравнению [c.321]

Определить, какую номинальную мощность может передать крестовая муфта с текстолитовым сухарем, установленная на валу стационарного ленточного транспортера с частотой вращения и = 860 об/мин. Наибольшее рабочее напряжение смятия на рабочей поверхности сухаря Стсм = 8,5 Н/мм , ширина сухаря й = 130 мм, толщина сухаря /i = 50 мм, коэффициент режима работы /(=1,5. [c.410]

Приняв лагранжев спектр турбулентности, Чен рассмотрел стационарный ) случай, когда начальный момент временя о равен — схз. В. лагранжевой системе координат прослеживается путь частицы и отмечаются статистически осредненные характеристики потока II твердой частицы. Первоначальная методика Чена была модифицирована Хинце в отношении определения интенсивностей и коэффициентов диффузии. Эти теоретические методы, а также методы Лью [497], Со/ [721 [, Фрпдлендера [232] II Ксенеди [134] были обобщены Чао [104] путем рассмотрения приведенного выше. лагранжева уравнения движения как стохастического, к которо.му внача.ле при.меняется преобразование Фурье. Излагаемый ниже метод принадлежит Чао. [c.50]

Отсюда ожидаемая величина скорости, приобретаемой твердой частицей в результате смещения в полоячение у при условии, что э.лемент жидкости находится в полоя енни х, есть не что иное, как лагранжева скорость жидкости [V (О, )]х, умноженная на эйлеров коэффициент корреляции (у х) [230]. Поскольку уравнение (2.96) касается только свойств вторых моментов гидродинамических полей случайных переменных, то приемлемы допущения о гауссовом распределении [168]. Турбу.тентное поле течения Ячидкости считается изотропным, поэтому коэффициент корреляции является функцией только радиального расстояния от элемента жидкости в положении х. Кроме того, случайные переменные считаются стационарными. [c.70]

Вычисление коэффициента диффузии. Пескин применил далее уравнение (2.99) для вычисления коэффициента диффузии при одномерном движении частиц в условиях изотропной стационарной турбулентности. Хотя эта модель яв.ляется идеализацией, она была приближенно воспроизведена, а соответствуюп1,ий коэффициент диффузии измерен (разд. 2.8). [c.71]

Данные, приведенные на фиг. 4.28, служат иллюстрацией того, что распределение плотности и скорости дискретной фазы зависит от отношения заряда к массе частиц и коэффициента диффузии частиц. Если построить зависимость параметров, характеризующих распределения скорости и плотности [в соответствии с формулами (4.86) и (4.87)] от турбулентного числа электровязкости Еу, величины (Нро — Мрш)/иро и т будут стремиться к единице, т. е. пределу, отвечающему вязкому движению частиц дискретной фазы (разд. 5.5). Профиль плотности, однако, в очень сильной степени зависит от Еу. При больших значениях Еу невозможно поддержать стационарное течение взвеси, поскольку [c.195]

Прежде всего, величина коэффициента запаса не может быть назначена без учета конкретных условий работы рассчитываемой конструкции. Коэффициенг и, по существу, определяется практическим опытом создания аналогичных конструкций за прошедшее время и уровнем техники в данный период. В каждой обласги техники уже сложились свои традиции, свои требования, свои мето,цы и, наконец, своя специфика расчетов, в соответствии с которыми и назначается коэффициент запаса. Так, например, при проектировании стационарных строительных сооружений, рассчитанных на долгие сроки службы, запасы принимаются довольно большими (Пд = 2 5). В авиационной технике, где на конструкцию накладываются серьезные ограничения по весу, коэффициенты запаса (или так называемые коэффициенты безопасности ) определяются по пределу прочности и составляют величины порядка 1,5- -2. В связи с ответственностью конструкции в этой области техники сложилась практика проведения обязательных статических испытаний отдельных узлов и целых летательных аппаратов для прямого определения величин предельных нагрузок. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...