Сварка вольфрама—Режимы

Сварка вольфрама—Режимы 155, 160, 161 [c.269]

Молибден с медью сваривают с использованием прослойки из никеля при след)тощих параметрах режима сварки Т = 950... 1050 °С, р = 14,7...15,8 МПа, I = 10...40 мин, вакуум Ю мм рт.ст. Диффузионную сварку вольфрама с медью рекомендуется проводить через промежуточный слой с такими параметрами режима сварки Т = 950 °С, р = 15,8 МПа, / = 25... 30 мин, вакуум мм рт.ст. [c.161]

В качестве легирующих элементов вводятся молибден, вольфрам, цирконий, ванадий, титан, гафний. Дополнительное упрочнение достигается карбидами ниобия и карбидами легирующих элементов при введении углерода. Наибольшее распространение получили сплавы ниобия с низким содержанием легирующих элементов, так как введение значительных количеств вольфрама, молибдена или циркония снижает пластичность сплавов. Примером сплавов с повышенной жаропрочностью являются зарубежные сплавы В-66, Д-31, F-48 и отечественные ВН-2, ВН-2А. Свойства ниобия и его сплавов значительно зависят от содержания в них других элементов. Десятые и сотые доли процента элементов внедрения резко снижают пластичность, деформируемость, коррозионную стойкость и свариваемость металла. Для соединения ниобия и его сплавов наиболее подходящей защитной средой является вакуум. Диффузионные соединения ниобия получены при сварке на режиме Т = 1523 К, р = 14,7 МПа, t = Ъ мин. По микроструктуре соединения плоскость стыка не наблюдается. [c.154]

Сварку вольфрама с молибденом выполняли при Т = 1873- 2173 К, р = = 19,6-н39,2 МПа, I = 15-нЗО мин. Сварные образцы испытывали на изгиб. Лучшие результаты получены на образцах, сваренных при Т = 2173 К, р = 19,6 МПа, 15 мин. Поэтому этот режим можно считать оптимальным. Однако сварные соединения, полученные сваркой на этом режиме, имели недостаточную прочность. Для повышения прочности сварку вольфрама с молибденом выполняли через промежуточную прокладку, используя в качестве материала прокладок тантал и молибден. Сварку вольфрама с молибденом через прослойку из танталовой фольги толщиной 50 мкм проводили на режиме Т — 2173 К, р = = 19,6 МПа, / = 20 мин. При металлографическом исследовании на границе раздела четко вырисовывалась полоса фольги. Граница со стороны вольфрама волнистая, со стороны молибдена пилообразная. Непровар вызван оставшимися на поверхности тантала окислами. Для сварки тантала необходимо повысить степень разрежения в сварочной камере. Увеличение времени выдержки до 60 мин не изменило характера микроструктуры в зоне контакта. Непровар сохранялся. При сварке вольфрама с молибденом через прослойки из. молибденовой фольги толщиной 50 мкм непровара не наблюдалось. Со стороны молибдена имелись участки с исчезнувшей границей. [c.160]

Весьма перспективным является сварка тугоплавких металлов с применением промежуточных прокладок, обеспечивающих взаимную диффузию компонентов соединяемых металлов. Сварку вольфрама с молибденом через прослойку из танталовой фольги выполняли на режиме Т = 2173 К, р = 19,6 МПа, 1 = = 20 мин. Сварное соединение обладало удовлетворительной штампуемостью, оно выдержало формовку на конус под углом 15° при температуре 1673 К- Увеличение времени сварки до 60 мин при прочих равных условиях не изменило характер соединения в зоне сварки. Между четко выделяющимся слоем фольги и свариваемыми деталями при металлографическом исследовании обнаруживалась линия стыка. При применении прокладки из молибденовой фольги режим сварки вольфрама с молибденом был следующим Т 2173 К, р =39,2 МПа, / == 15 мин. На микроструктуре зоны сварки вольфрама с молибденом четко видна граница между фольгой и вольфрамом, однако несплошность отсутствует. Со стороны вольфрама имеются участки с исчезнувшей границей, зерно молибдена крупное. Граница между вольфрамом и фольгой четкая, однако толщина ее в основном не превышает толщин межзеренных границ вольфрама. Молибден крупнозернистый. Данный режим сварки не обеспечивает стабильности качества сварного соединения. При увеличении времени сварки до 30 мин граница между вольфрамом и фольгой отсутствует, ее можно определить только по разности величин зерен. [c.161]

В сварных соединениях, выполненных аргоно-дуговым методом, хорошо выявляются в виде светлых точек и пятен различной конфигурации включения вольфрама, которые могут попасть в наплавленный металл с вольфрамового электрода при неправильно подобранных режимах сварки. [c.350]

Высоколегированные стали и сплавы составляют значительную группу конструкционных материалов. К числу основных трудностей, которые возникают при сварке указанных материалов, относится обеспечение стойкости металла шва и околошовной зоны против образования трещин, коррозионной стойкости сварных соединений, получение и сохранение в процессе эксплуатации требуемых свойств сварного соединения, получение плотных швов. При сварке высоколегированных сталей могут возникать горячие и холодные трещины в шве и околошовной зоне. С кристаллизационными трещинами борются путем создания в металле шва двухфазной структуры, ограничения в нем содержания вредных примесей и легирования вольфрамом, молибденом и марганцем, применения фтористо-кальциевых электродных покрытий и фторидных сварочных флюсов, использования различных технологических приемов. Присутствие бора может привести к образованию холодных трещин в швах и околошовной зоне. Предотвращение их появления достигается предварительным и сопутствующим подогревом сварного соединения свыше 250 — 300 °С. С помощью технологических приемов можно также предотвратить кристаллизационные трещины. В ряде случаев это достигается увеличением коэффициента формы шва, увеличением зазора до 1,5 — 2 мм при сварке тавровых соединений. Предварительный и сопутствующий подогрев не оказывает заметного влияния на стойкость против образования кристаллизационных трещин. Большое влияние оказывает режим сварки. Применение электродной проволоки диаметром 1,2 — 2 мм на умеренных режимах при минимально возможных значениях погонной энергии создает условия для предотвращения появления трещин. Предпочтение следует отдавать сварочным материалам повышенной чистоты. При сварке аустенитных сталей проплавление основного металла должно быть минимальным. Горячие трещины образуются [c.110]

Для целей металлургии получаемый порошок металлического молибдена необходимо превратить в компактный материал. Используемые для этого процессы такие же, как и в случае получения вольфрама. Процесс проводится в аппаратуре того же типа и отличается лишь температурным режимом. Так, первое спекание спрессованных штабиков производится при температуре 1200°С в атмосфере водорода. Высокотемпературное спекание (сварка) молибденовых штабиков осуществляется в тех же аппаратах, что и сварка вольфрамовых штабиков. Максимальная температура сварки 2200—2400°С. [c.112]

В табл. 11-19 приведены режимы дуговой сварки тонколистового ниобия и его сплава с танталом и вольфрамом в камере с контролируемой атмосферой (избыточное давление 0,1 ат, предварительный вакуум 1-10 мм рт. ст.), а также механические свойства сварных соединений. [c.677]

Диффузионная сварка проводится в камерах при вакууме 5 10 мм рт.ст. Рекомендуемые параметры режима сварки для молибдена Т = 1700 °С, р = 9,81 МПа, 1=5 мин для вольфрама Т = 2200 °С, /> = 9,81 МПа, = 15 мин. [c.161]

Ориентировочные режимы сварки трением деталей из молибдена и вольфрама [c.161]

Указанные выше режимы не гарантируют получения прочных медно-вольфрамовых и медно-молибденовых сборочных единиц, выдерживающих многочисленные (до 20 ООО) термоциклы. Для снижения внутренних напряжений, вызванных разностью коэффициентов линейного расширения соединяемых материалов, приводящих к появлению трещин в вольфраме и молибдене, диффузионную сварку проводят при температурах для вольфрама 1073 К, для молибдена 973 К при давлении 15 МПа в течение 15 мин. На свариваемые поверхности вольфрама и молибдена наносят никель толщиной 10... 15 мкм. Прочность соединения при испытании на срез 100 МПа, соединения вьщерживают 27 ООО термоциклов без разрушения. [c.200]

Режимы механизированной сварки тонколистовых деталей из сплавов хрома, молибдена и вольфрама неплавящимся электродом в среде гелия и аргона [c.148]

Особым достижением диффузионной сварки в вакууме следует считать возможность создания прочных соединений разнородных металлов и сплавов друг с другом и даже металлов с керамическими изделиями. Например, можно сваривать титановые сплавы со сталями и медными сплавами, можно создавать сложные композиции из сталей с вольфрамом через промежуточные никелевые прослойки. Практически число таких сложных комбинаций может быть неограниченным. Подбор режимов сварки при сочетании сложных сплавов производится чисто опытным путем. Существующие расчетные методы проектирования технологии, как это видно из рассмотренного примера, пока что весьма приближенны и не во всех случаях удовлетворительно согласуются с опытными результатами. [c.107]

В литературе [2, 3, 6) приводятся режимы для аргоно-дуговой сварки аустенитных сталей неплавящимся и плавящимся электродом, ориентировочные данные по расходу вольфрама, аргона и т. д. [c.17]

При сварке на мягком режиме деталей указанных выше сочетаний толщин металла вследствие интенсивного теплоотвода в тонкую деталь зона расплавления равно расположена от наружных поверхностей деталей и может полностью отсутствовать в тонкой детали (см. рис. 73,в). Для повышения температуры применяют электрод I с вольфрамовой вставкой 2 (рис. 74,6). Низкие электропроводность и теплопроводность вольфрама снижают отвод теплоты из зоны сварки и создают дополнительное выделение теплоты в контакте электрод — деталь, что обеспечивает стабильное проплавление тонкой детали. Для этой же цели между электродом и тонкой деталью устанавливают тепловой экран-прокладку 6 из того же металла, что свариваемые детали, толщиной 0,15—0,25 мм (рис. 74,в). [c.126]

В процессе диффузионной сварки твердого сплава со сталью с использованием в качестве прослойки фольги никеля или пермаллоя в результате взаимной диффузии соединяемых элементов образуется переходная зона (рис. 4), в формировании которой принимают участие практически все элементы соединяемых материалов. Наибольшую активность в формировании переходной зоны проявляет никель, который при оптимальном режиме сварки (Т = 1323 К, р = 9,8г- 1,9 Па, 1 = 10- -12 мин) диффундирует в твердый сплав на глубину 25—30 мкм. В результате диффузии никеля в твердый сплав происходит замещение кобальта в связке сплава на никель, зерна карбида вольфрама при этом частично растворяются в никеле, образуя твердый раствор N1—Со. Таким образом, связка твердого сплава в зоне контакта с прослойкой представляет собой твердый раствор никеля, кобальта и вольфрама, причем содержание никеля и вольфрама уменьшается по мере удаления от линии контакта прослойки никеля с твердым сплавом. При времени выдержки более 10—12 мин происходит интенсивное растворение зерен карбида вольфрама в твердом растворе Ni—Со. Зерна карбида вольфрама при этом измельчают и округляют (рис. 5). Замена кобальта в связке твердого сплава на никель и частичное растворение карбидов вольфрама в никеле приводят к снижению микротвердости твердого сплава в переходной зоне на 100—120 кгс/мм по сравнению с исходной. Диффузия никеля в сталь происходит преимущественно [c.191]

Таким образом, общими мерами предотвращения образования горячих трещин в однофазных аустенитных швах являются следующие 1) максимально возможное снижение содержания в металле шва серы, фосфора, кремния, водорода и других вредных примесей 2) применение окислительных защитных сред — смеси аргона с кислородом, высокоокислительного низкокремнистого сварочного флюса или введение окислителей (в том числе и тугоплавких окислов) в покрытия электродов и керамические флюсы 3) легирование металла шва марганцем, азотом, молибденом, вольфрамом и др 4) применение специальных методов воздействия на кристаллизующийся металл сварочной ванны — электромагнитного воздействия, механической продольной относительно оси шва вибрации электрода 5) введение в сварочную ванну модификаторов (лучше в хвостовую ее часть) 6) сварка на режимах, обеспечивающих наиболее благоприятную форму шва и, по воз можности, короткую сварочную ванну 7) применение электрошлаковой сварки (вместо электродуговой). [c.309]

Режим диффузионной сварки вольфраморениевого сплава с молибденом ненамного отличается от режима диффузионной сварки вольфрама с молибденом т. е. был следующим Т -- 1973 К, р 34 МПа, / = 15 мин. Однако на микрофотографии отчетливо выявляется темная полоса на границе раздела между вольфраморениевым сплавом и молибденом. Увеличение давления вдвое при прочих равных условиях не устраняет включений на границе раздела. [c.161]

Исследована возможность получения на тугоплавких металлах (ниобии, тантале, молибдене и вольфраме) покрытий из карбидов циркония и ниобия. 1) нанесением на подложку слоя карбидообразующего металла (циркония или ниобия) с последующей его карбидизацией 2) методом припекания порошка карбида на связке, п 3) методом диффузионной сварки в вакууме тонких горячепрессованных карбидных пластинок с металлической подложкой. В результате исследований для покрытий пз карбида циркония на ниобии, тантале, молибдене и вольфраме рекомендуются 2-й и 3-й способы, а для покрытий из карбида ниобия — 1-й и 3-й. Приводятся режимы нанесения покрытий для каждого металла. Библ. — 7 назв., рис. — 4, табл. — 1. [c.338]

Сварочные деформации предотвращают обычными методами, применяемыми при изготовлении сварных конструкций. Вместе с тем режимы сварки аустенитных сталей должны характеризоваться высокими скоростями, пониженным напряжением дуги и минимальным током. Полностью предотвратить образование горячих трещин предварительным подогревом или созданием принудительного сжатия металла шва и околошовных зон при помощи специальных приспособлений невозможно. В конструкциях, работающих при температуре до 600—650° С, эффективным средством борьбы с горячими трещинами является выполнение шва с аустенитно-ферритной структурой. Для этого применяют электроды и сварочные проволоки с повыщенным содержанием ферритообразующих элементов (хрома, молибдена, вольфрама и ниобия). В связи с вредным влиянием углерода на стойкость сварных швов при сварке сталей типа Х18Н10Т не рекомендуется применять проволоку, имеющую на поверхности следы графитовой смазки. [c.145]

Для достижения максимального уплотнения штабика и достаточного развития процесса роста зерен, обеспечиваюш,его создание необходимой структуры, вторую стадию спекания нужно проводить при 2900 -3000 С. Такую высокую температуру создают прямым пропусканием электрического тока через штабик, упрочненный предварительным спеканием. Эта стадия спекания - сварка и ее проводят в водороде в специальных печах, называемых сварочными аппаратами. Режим сварки в производственных условиях контролируют обычно не путем измерения температуры штабика, а по силе тока. Для этого первоначально на нескольких образцах определяют силу тока, необходимую для их переплавки (например, для штабика размером 10х юх 500 мм ток переплавки составляет порядка 2500 А), а затем при высокотемпературном спекании через штабик пропускают ток силой 88- 93 % от тока переплавки, что и обеспечивает нагрев штабика до 2800 - 3000 С. Плотность штабика после сварки зависит от ее режима (главным образом от максимальной температуры), зернистости исходного порошка вольфрама и частично от давления прессования. Выдержки в течение 15 мин при силе тока 90 % от тока переплавки достаточно для того, чтобы в основном были завершены процессы усадки и рекристаллизации и было достигнуто кажуш,ееся равновесие, после которого дальнейшая выдержка при той же температуре практически мало изменяет пористость и размер зерна штабика. Усадка при сварке достигает 15-18% по длине штабика и его плотность возрастает с 2 - 14 до 17,5 - 18,5 г/см (остаточная пористость 10-5 %). [c.153]

Катоды и другие изделия. Катоды электровакуумных приборов изготовляют из вольфрама, тантала и ниобия, в том числе с присадкой оксида тория или с покрытием в виде поверхностного слоя из смеси оксидов Ва, Sr, Са + Ва. Во многих случаях весьма эффективны катоды из различных тугоплавких соединений, напримерLaB ,Zr , Nb , ТаС, Hf и др. Так, горячепрессованные катоды из гексаборида лантана при рабочей температуре 1600- 1700 °С позволяют получать большие плотности эмиссионных токов (> 10 А/см ).как в импульсном, так и в стационарном режимах, работая в ускорителях заряженных частиц, мощных генераторных устройствах, электронно-лучевых установках для плавки и сварки металлов. Используя метод эрозии или ультразвук, можно вырезать из горячепрессованных заготовок катоды сложной конфигурации. [c.206]

Вольфрамовые включения могут появляться в метал, ле сварного шва при арго юдуговой сварке неплавящимся электродом, например, алюминиевых сплавов, в которых вольфрам не растворим. Частички вольфрама, попадающие вследствие нестабильности режима в расплавленную сварочную ванну, обычно погружаются в нее из-за большой плотности. На рентгеновских снимках вольфрамовые включения выглядят как ясно видимые светлые пятна неправильной формы, располагающиеся изолированно или группами. [c.19]

Защитное свойство струи инертного газа зависит от чистоты газа, параметров струи и режима сварки. Одним из наглядных способов оценки защитных свойств является определение диаметра зоны катодного распыления при возбуждении дуги переменного тока 1между вольфрамо-, вым электродом и свариваемым металлом. В период, ког- да катодом является свариваемый, металл, происхрдит вырывание частиц металла с поверхности сварочной Иванны и соседних зон относительно холодного металла. Сте- пень катодного распыления зависит главным образом от массы положительных ионов, которые в процессе сварки бомбардируют катод. Например, в среде аргона наблю- дается более интенсивное катодное распыление, чем в среде гелия- По убывающей склонности к катодному распылению металлы располагают в следующем порядке [c.221]

Сплавам вольфрама, хрома и молибдена свойственно режое охрупчивание при сварке вследствие образования в зоне сварочного нагрева литой и рекристаллизованной структуры. Для уменьшения размеров зоны хрупкости и ограничения роста зерна в этой зоне сварку сплавов рекомендуют выполнять при минимально возможной погонной энергии и в импульсных режимах с использованием различных теплоотводящих устройств. [c.74]

При выборе режимов сварки сплавов данной группы руководящими являются два условия 1) предупреждение высокотемпературного межкристал-литного разрушения сварных соединений 2) иолученпе минимальной зоны разупрочнения (для термически упрочняемых алюминиевых сплавов, для деформированных аустенитных сталей, алюминиевых и других сплавов) или минимальной зоны повышенной хрупкости в месте сварки (для сплавов молибдена, вольфрама, хрома). [c.28]

Диффузионной сваркой в вакууме молибден илп вольфрам можно сварить с медью только через промежуточный подслой пз нпкеля [61. Листы из вольфрама или молибдена толщиной 1,3 мм, а также стержни из указанных материалов диаметром 20—25 мм сваривали с медными листами толщиной 0,3—0,5 мм. Вольфрамовые и молибденовые пластины гальваническим способом покрывали слоем никеля толщиной 10—14 мк.ч, после чего пропзводпли диффузионную сварку в вакууме по режимам, указанным в табл. 39. Ширину диффузионной зопы (об- [c.378]

Обычные вольфрамовые электроды при данном способе сварки не применяются, так как нитриды вольфрама, образующиеся на поверхности электрода при горении дуги, легкоплавки, что увеличивает расход электродов. Во избежание этого пользуются ториро-ванными вольфрамовыми электродами, содержащими 1 % окиси тория. Азотно-дуговую сварку меди выполняют с применением присадочной проволоки из меди марки Vil, на которую наносится тонкое покрытие из раскислителей в виде смесей из древесного угля, феррофосфора, алюминиевого порошка, ферросилиция и ферромарганца. Режимы азотно-дуговой сварки меди М3 с присадочной проволокой из меди MI диаметром 1,6—3 мм приведены в табл. 215. [c.434]

Для контактной стыковки сварки оплавлением ленточных пил толщиной 1...3 и шириной 100...300 мм предназначена машина К-274М. Она снабжена гидравлической следящей системой и обеспечивает термообработку после сварки в автоматическом режиме. Серию машин (BAS-040 - BAS-210, рис. 5.85) для сварки оплавления ленточных пил по металлу и дереву, а также ленточных ножей шириной до 210 и толщиной от 0,4 мм, в том числе из коррозионно-стойких, биметаллических и легированных вольфрамом сталей, выпускает фирма Ideal . Машины имеют устройства обрезки кромок, удаления грата, контроля параметров режима сварки и заключительной термообработки. [c.401]

Из-за сложности охлаждения стержни чаще сваривают на жестких режимах с последующим отпуском. Это справедливо и для нагартованных прутков. Соотнощение между током и длительностью зависит от минимального диаметра стержня 1с 1с= ас1 , где а я Ь опытные коэффициенты. Для сварки особо мягких металлов требуются приводы, обеспечивающие постоянный контакт проволок при их нагреве. Вкрест сваривают проволоку из углеродистой и нержавеющей стали, алюминиевых сплавов, никеля, молибдена, вольфрама. Сварку осуществляют плоскими <20 мм) и призматическими (с1>20 мм) инструментами. [c.87]

Вольфрамовые элеыроды весь>, а ч ве1ви1е. ьн1 к окис.шнию. Так, при наличии даже относительно небольших количеств кислорода в газовой фазе дуги на торце электрода образуется легкоплавкая окись, приводящая к плавлению металла электрода, появлению капли жидкого расплава значительных размеров и блужданию дуги по такой капле. При сварке меди даже примеси кислорода к техническому азоту приводят к очень сильному окислению вольфрама. Обычные примеси в аргоне, применяемом для сварки титановых, алюминиевых и магниевых сплавов, не оказывают заметного окисляющего действия на вольфрамовый электрод, естественно, при правильно подобранном диаметре по силе сварочного тока. Рекомендуемые пределы таких режимов приведены в табл. 111.15 [47]. Расход вольфрамовых электродов, определяемый его потерями на испарение (частично и на плавление), характеризуется табл. 111.16 [47]. [c.193]

Сварку этих металлов через прослойку из сплава МВ50, нанесенного газопламенным напылением, выполняли на режиме Т = 2173 К, р = 39,2 МПа, / = 30 мин. Металлографические исследования зоны сварки молибдена с вольфрамом не обнаружили напыленного слоя. Граница слоя со стороны молибдена отсутствовала, а со стороны вольфрама определялась лишь по разной величине зерен слоя и вольфрама. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...