Микроструктуры соединений

Авторы работы [161] исследовали процесс дуговой сварки и микроструктуру соединения боралюминия. Дуговая сварка листов боралюминия толщиной 0,6 и 1,25 мм осуществлялась на обычной сварочной машине с вольфрамовым электродом в струе аргона. Диаметр электрода — 1 мм. Сварку образцов проводили на переменном токе, валиковым швом, в качестве присадочного 192 [c.192]

Взаимодействие перитектического типа можно наблюдать при пайке железа медью. Микроструктура соединения железа медью приведена на рис. 10- [c.18]

Рис. 83. Микроструктура соединения (а) при увеличении 200 и распределение серебра (б) при контактном плавлении магния с серебром. Температура 520° С, выдержка 5 мин, среда — аргон

Рис. 101. Микроструктура соединения керамики (микролит) с кова-ром припоем системы Ti—Си (50 п 50%) (по В. Д. Кожевникову). Температура пайки 1100° С, выдержка в вакууме мм рт. ст в течение

Рис. 22. Микроструктура соединения из меди, паянного латунью Л62 ХЗОО

Исследования микроструктур соединений этих пар металлов и сплавов показали, что по границе сварки вдоль волн расположена зона, неравномерная по ширине, где одновременно присутствуют оба свариваемых компонента. Для удобства назовем зону соединения зоной перемешивания составляющих компонентов, так как это понятие достаточно полно отражает происходящие при сварка взрывом процессы (перемешивание поверхностных слоев соединяемых материалов в твердом и жидком состоянии при сдвиговых деформациях, возникающих от ударного давления). [c.36]

Неоднородность микроструктуры соединения легко устраняется го кратковременным (в течение 1—3 мин.) повторным нагревом до Г= 1050 4-1150° С в электродах сварочной машины с охлаждением на воздухе (фиг. 89, в). Выравнивание структуры происходит и в условиях старения при высоких температурах (фиг. 89, г),. а также в результате длительной выдержки при эксплуатационных [c.138]

Рис. 132. Микроструктура соединения меди с серебром контактно-реакционной

Рассмотрим теперь микроструктуры соединений, сваренных сферическим наконечником. Прежде всего напомним, что особенности взаимодействия деталей при сварке этим наконечником влияют на состояние окисных пленок в зоне соединения (см. рис. 13, на котором показано распределение искусственных окисных пленок в сваренном соединении). Характер распределения естественных и искусственных окисных пленок в зоне соединения аналогичен показанному на рис. 13 [41, 70, 121 ] они слабо раздроблены и разориентированы в центре зоны и гораздо сильнее у ее края. Микроструктура соединений при сварке наконечником большого радиуса [7, 19, 34], когда распределение сил / по зоне соединения достаточно гладкое, напоминает фотографии микроструктуры, показанные на рис. 38—42. Микрофотографии в работах [7, 19, 34], которые здесь не приводятся, по-видимому, делались на соединениях, полученных при и относятся [c.117]

Из приведенных данных ясно, что при ультразвуковой сварке разнородных пар металлов образуются диффузионные слои весьма малой тол-ш ины. В большинстве упомянутых работ сварка производилась в условиях > X. Образование диффузионных слоев, хотя и тонких, за малое время сварки (единицы секунд) заставляет ряд авторов предполагать наличие плавления в этих слоях. В самом деле, трудно поверить в то, что эти слои образовались за счет диффузии в твердом состоянии. По этой причине наиболее доказательными будут такие микроструктуры соединения, где можно металлографически установить отсутствие плавления вблизи интерметаллических фаз, не подвергая сварные соединения дополнительному нагреву. О такой микроструктуре для сварки высокоуглеродистой стали с низкоуглеродистым железом, но без анализа термического влияния, сказано в работе [34] (рис. 45). На основании рис. 55 авторы заключают, что углерод диффундировал из стали в железо. В работе [120] анализировались микрошлифы соединения из железа армко, о=0,5 - -0,5жж, [c.128]

Режим меняется при колебаниях напряжения сети, шунтировании, смятии и износе электродов, изменении состояния поверхности деталей. Поэтому параметры режима стабилизируют или автоматически регулируют, а йд восстанавливают по мере его увеличения. При выборе режима учитывают требования к пластичности и прочности соединений. Качество соединений, сваренных на выбранном и уточненном режиме, оценивается обычно испытаниями на срез и отрыв или на скручивание с анализом макро-и микроструктуры соединения. Обычно Рс в пределах 10%, мало влияющее на качество, при подборе режимов не меняют. При выбранном 4 и уточняют /с и 1 , контролируя качество по технологической пробе. [c.108]

Диффузионная сварка деталей из быстрорежущей стали Р18 на оптима льном режиме (Т = 1373 К, р = 9,8 МПа, t = 5 мин, рв = 0,13 Па) позволила получить качественное соединение (рис. 1, 2). Изучение микроструктуры соединения показало полное отсутствие каких-либо признаков оплавления металла и наличия ледебуритной структуры даже в тонких соприкасающихся слоях. Физическая граница раздела между свариваемыми деталями не обнаружена. Термическая обработка (отжиг) сварных конструкций после сварки способствует увеличению прочности соединения более чем в 2 раза (рис. 3). Разработанную технологию используют при восстановлении режущего инструмента, изготовленного из стали PIS. [c.127]

В качестве легирующих элементов вводятся молибден, вольфрам, цирконий, ванадий, титан, гафний. Дополнительное упрочнение достигается карбидами ниобия и карбидами легирующих элементов при введении углерода. Наибольшее распространение получили сплавы ниобия с низким содержанием легирующих элементов, так как введение значительных количеств вольфрама, молибдена или циркония снижает пластичность сплавов. Примером сплавов с повышенной жаропрочностью являются зарубежные сплавы В-66, Д-31, F-48 и отечественные ВН-2, ВН-2А. Свойства ниобия и его сплавов значительно зависят от содержания в них других элементов. Десятые и сотые доли процента элементов внедрения резко снижают пластичность, деформируемость, коррозионную стойкость и свариваемость металла. Для соединения ниобия и его сплавов наиболее подходящей защитной средой является вакуум. Диффузионные соединения ниобия получены при сварке на режиме Т = 1523 К, р = 14,7 МПа, t = Ъ мин. По микроструктуре соединения плоскость стыка не наблюдается. [c.154]

Рис. 2-19. Микроструктура соединения шина с трубой (сталь 12Х1МФ).

Рис. 5. Микроструктура соединения при пайке никеля марганцем. Температура пайки 1260" С, выдержка 0,5 мин в среде водорода, Х400

Эпитаксиальный рост имеет место также и в случае многофазной кристаллизации сплава в паяном шве. Это отчетливо видно, например, при исследовании микроструктур соединений меди медносеребряным припоем ПСр72. [c.98]

Рис. 63. Микроструктура соединения при найке никеля германием в атмосфере водорода, температура пайки 1000° С, выдержка 60 с, Х400

Рис. 81. Микроструктура соединения при пайке меди, покрытой никелем, припоем ПСр72. Пайка в вакууме 10 мм рт. ст. при температуре 800° С, ХЗОО

Рис. 100. Микроструктура соединения керамики (микролит) со сталью X18H10T припоем системы Ti—Си (50 и 50%) (по В. Д. Кожевникову). Температура пайки 980 С. выдержка в вакууме 10 мм рт, ст в течение 5 мин, ХЗОО

Микроструктура соединения ковара (Н29К17) с керамикой, металлизированной хромом (припой ПМ-17), представлена на рис. 102. Данные микротвердости (кгс/мм ), приведенные ниже, свидетельствуют о наличии переходного слоя на границе керамики и зоны сплавления [c.182]

Рис. 28. Микроструктура соединения из сплава АМц, паянного со сталью Х18ШТ

Рис, 66. Микроструктура соединения из меди М1, паянного припоем ПСрЗКд по никелевому подслою (20 мкм) 350° С, [c.119]

Рис. 82. Микроструктура соединения из 0Т4, подвергнутого контактво-реак-тивной пайке с прослойкой никеля (20 мкм), а затем диффузионной пайке

И В атмосферных условиях, а на фиг. 108 — микроструктура соединений, паянных абразивным методом в исходном состоянии, после шестимесячных испытаний в атмосферных условиях и четырехнедельных испытаний в 3%-ном растворе хлористого натрия. [c.196]

Как известно, при ДС металлов и их сплавов возможно образование трех основных типов микроструктур зоны соединения 1-й тип — с двумя границами раздела зоны соединения, причем структура материала между этими границами явно отлична от таковой для соединяемых материалов 2-й тип — с линией контакта между соединяемыми материалами, ширина которой соответствует границам зерен 3-й тип — с полным исчезновением границы раздела. Рассмотрим характер дефектов для этих типов соединений на примере пары СтЗ СтЗ. Сварное соеди- <1ениетипа 1 наряду с непроварами раскрытием в десятки мкм, имеет линию раздела шириной до одного мкм или соизмеримую с границами зерна. В случае соединения типа 2, когда в зоне контакта появляются участки с рекристаллизацией, наблюдается строчка непроваров раскрытием 1—2 мкм и диаметром до 15 мкм. При микроструктуре соединения типа 3 почти по всей зоне соединения произошла взаимная диффузия соединяемых металлов в остальных участках находится линия раздела, почти одинаковая с межзеренными границами, и непровары раскрытием 2 мкм и диаметром 6 мкм. Как показывают металлографические исследования, размеры непроваров явно меньше размеров зерен, а количество микронепроваров довольно большое, [c.242]

После закалки с оптимальных температур (500°С) основное количество соединений СиА1г и Mg2Si растворяется в алюминии, но соединения железа не растворяются. Поэтому в закаленном состоянии структура состоит из алюминиевого твердого раствора и нерастворимых включений соединений железа (на микроструктуре рис. 426,6 включения черного цвета). [c.584]

Смотреть страницы где упоминается термин Микроструктуры соединений : [c.391] [c.22] [c.22] [c.91] [c.92] [c.126] [c.133] [c.157] [c.167] [c.168] [c.31] [c.32] [c.68] [c.320] [c.472] [c.35] [c.44] [c.77] [c.117] [c.125] [c.132] [c.143] [c.210] [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...