Критическое давление таблицы

При достижении критического давления ркр другие термодинамические параметры газа также называют критическими. Таблица 5. Режимы истечения сжимаемых жидкостей и их параметры [c.103]

Для реальных газов критическое давление может быть найдено по точке пересечения кривых ш/= = т/ р) и а — а р), первая из которых построена по формуле (7.36) с использованием, например, для водяного пара таблиц или к—5-диаграммы, а вторая — с использованием таблиц термодинамических свойств вещества. Используются также приближенные расчеты по формулам идеального газа со значением показателя адиабаты к для данного реального газа (для водяного пара см. 14). [c.182]

Решение. Для определения расхода нужно знать соотношение между критическим давлением р р и внешним pi = р . Найдем по давлению торможения Ро, используя либо формулу (11.11), либо таблицу газодинамических функций при М = [c.174]

Таблица 11 Критические давления и температуры различных газов

Поэтому в случае очень длинной трубы число полуволн будет и = 2. В случае же коротких труб нужно пользоваться точной формулой (105). В зависимости от размеров трубы критическое давление определяемое по формуле (105), будет принимать наименьшее значение при разных целых значениях п. Проф. Р. Мизес составил следующую таблицу для целых значений п, соответствующих наименьшему критическому давле- [c.374]

Таким образом, можно рекомендовать дифференцированный подход к проведению противоугонных мероприятий. Во-первых, для этого необходимо определять критические давления и силу ветра (в баллах), которая может вызвать сдвиг крана при заторможенных ходовых колесах для всех портальных, башенных и других кранов (эти данные должны быть сведены в таблицу) во-вторых, по получении предупреждения о шторме нужно устанавливать на захваты или выводить из работы прежде всего краны с меньшими значениями критических давлений в-третьих, тормоза и рельсовые захваты должны находиться в исправном состоянии, а рельсы под ними быть хорошо очищенными и, в-четвертых, инженерно-техническим работникам необходимо чаще проводить периодические контрольные проверки тормозов и пробные установки захватов на рельсы. [c.121]

Конечно, приведенные значения критических давлений будут совпадать с опытом лишь в том слзгчае, когда соответствующие им сжимающие напряжения не превосходят предела упругости материала. За этим пределом таблица будет давать для дкр преувеличенные значения. Мы могли бы ближе подойти к действительности, если бы вместо постоянного модуля Е ввели некоторую переменную величину Е, зависящую от сжимающих напряжений в трубке Если материал трубки имеет модуль Е , отличный от модуля Е, принятого при составлении таблицы, то числа таблицы нужно множить на отношение Е Е. [c.481]

Примечание — Для расчета критического давления по показателям 9.1 и 9.2 принимают максимальное значение МОР по таблице А. 1 для труб выбранного SDR и типа полиэтилена. [c.13]

Допускается определять стойкость к быстрому распространению трещин маломасштабным методом при испытательном давлении, рассчитанном по таблице 2 для требуемого МОР. Результат испытания считают положительным, если не происходит распространения трещины — максимальная длина трещины aкритическое давление больше испытательного . [c.18]

Пользуясь диаграммой г—л (рис. 8-2), рассчитать значения удельных объемов пара углекислоты для тех же, что и в таблице, давлений и температур вычислить ошибку по сравнению с действительными значениями. Критическая температура углекислоты равна <кр = 31,05°С критическое давление ркр = 73,83 бар. [c.81]

Эту задачу можно выполнить, пользуясь таблицами свойств водяного пара, заменяя (др/ди) Ap/Av т. е. через первые табличные разности при постоянной энтропии. По таблицам [Л. 4] находим значения 5 = 6,698 кдж/(кг-°К.) и 0 = 3543 кдж/кг и затем составляем расчетную таблицу (с а )=/(р). Интервалы для давления выбираем в окрестности критического давления ркр О,55 130=71 бар. [c.136]

Таблица 1- Температура кипения и, , критическая температура критическое давление ат и критический объем л 3/кг

Таблица 1- <a href="/info/12741">Температура кипения</a> и, , <a href="/info/18068">критическая температура критическое</a> давление ат и критический объем л 3/кг

Таблица к примеру по определению критического давления для короткой цилиндрической оболочки [c.1064]

Отложив из точки А и потерю вверх и проведя из точки В горизонталь до пересечения с изобарой получим точку А, определяющую действительное состояние пара за соплом для противодавления р. Для состояний пара в точке Л, и для критического давления определяем удельные объемы пара v и или при помощи / -диаграммы или по таблицам водяного пара. [c.24]

Действие конденсационных термометров основано на температурной зависимости давления насыщенных паров жидкости. Термометрические вещества — обычно жидкие газы гелий, водород, неон, аргон, кислород и др. Для определения температуры по измеренному давлению пользуются таблицами или эмпирическими формулами. Диапазон измерения температуры конденсационными термометрами ограничен снизу температурой затвердевания термометрической жидкости, а сверху — температурой критической точки. Высокоточные термометры позволяют измерять температуру с погрешностью не больше 0,001 К. [c.187]

Используя таблицы Приложения и формулу t i

критическом сечении сопла давление 4,5 МПа и степень сухости х = 0,915, определить критическую скорость истечения и соответствующее значение k. [c.101]

При высоких давлениях или температурах, близких к критическим, газы не подчиняются уравнению Менделеева — Клапейрона внутренняя энергия и энтальпия, а следовательно, и теплоемкость зависят не только от температуры, но и от давления. Для реальных газов связь между основными параметрами состояния устанавливается уравнением Ван дер Ваальса, если можно пренебречь энергией ассоциации молекул. В тех случаях, когда энергией ассоциации молекул пренебречь нельзя, связь между р, v и Т можно найти из уравнения (1.19). Однако это уравнение пока не нашло практического применения из-за сложности вычисления вириальных коэффициентов. Поэтому связь между р, v ч Т находят либо из соответствующих таблиц для данного газа, приведенных в теплотехнических справочниках, либо из эмпирических уравнений. [c.30]

Современная техника требует точного знания величины критического теплового потока <7кр- Кризис кипения в кольцевых каналах изучен относительно слабо. Общее число опубликованных работ невелико, из них лишь некоторые [1—4] описывают опыты при высоких давлениях. В таблице приводятся режимные параметры этих опытов и геометрические характеристики исследованных каналов. Этих исследований недостаточно для установления обобщенной эмпирической связи между кр и режимными, и геометрическими параметрами. [c.175]

На рис. 3-4 показаны значения местных критических скоростей паров ртути при д = 1,0 0,80. Верхний предел давлений, охваченный известными нам таблицами термодинамических величин ртутного пара [Л. 32, 661, не превышает 49 бар (соответствующая температура насыщения = 690, 9° С). С повышением давления вплоть до [c.74]

Критические плотности теплового потока можно найти из таблицы, приведенной в [5]. В таблицах значения критических нагрузок даны для течения в трубах при =8 мм в зависимости от давления, массовой скорости, паросодержания и недогрева. Чтобы получить данные для течения в трубах другого диаметра (от 14 до 16 мм), нужно эти значения умножить на У8/й. [c.146]

В связи с возрастающими требованиями к надежности элементов оборудования ЯЭС и в первую очередь к активным зонам энергетических реакторов в СССР и за рубежом опубликован ряд работ, посвященных исследованию кризиса теплообмена при вынужденном течении воды в трубах. В 1976 г. были опубликованы табличные данные для расчета кризиса теплоотдачи при кипении воды в равномерно обогреваемых круглых трубах [51]. В таблицах приведены тщательно выверенные и согласованные экспериментальные данные о критических тепловых нагрузках и граничном паросодержании, полученные при кипении воды в технически гладких трубах диаметром 8 мм при относительной длине канала Ijd > 20, давлении от 3 до 20 МПа, массовой скорости от 0,5 до 5,0 кг/(м - с), недогреве от О до 75 К и шаге изменения относительной энтальпии 0,05. [c.78]

До последнего времени определение указанных производных представляло значительные трудности и для ряда областей параметров состояния не могло быть выполнено с требуемой точностью, так как издававшиеся ранее таблицы свойств водяного пара в этих областях составлялись графическим путем (без привлечения уравнений состояния) со сравнительно редким шагом по давлению и температуре. Это в первую очередь относится к области, близкой к критической точке, надкритической области и областям, прилегающим к линии насыщения, где термодинамические свойства претерпевают наиболее сильные изменения. [c.3]

Наибольшие трудности в этом отношении представляют сверхкритическая область при плотностях, превышающих половину критической плотности, и область вблизи кривой насыщения при высоких давлениях. Во всех выпущенных до настоящего времени таблицах эти области обрабатывались графоаналитическим путем без каких-либо расчетных формул. [c.6]

Таблица 1-37 Второе критическое отношение давлений и коэффициенты максимального расхода р, отверстий различной формы

Таблица 1-37 <a href="/info/109362">Второе критическое отношение давлений</a> и коэффициенты <a href="/info/20720">максимального расхода</a> р, отверстий различной формы

Величину относительного предельного противодавления для заданного сопла Лаваля можно найти, например, с помощью таблиц газодинамических функций. Рассмотрим предельный режим течения (см. рис. 5.30, кривая abe) и запишем значение газодинамической функции q в выходном сечении q = FJF = F JF- , где El — площадь выходного сечения сопла F — площадь минимального сечения, которая для данного режима равна критической площади F . По найденному значению q с помощью таблиц можно найти два значения относительного давления. Одно соответствует расчетному давлению на выходе ei, а другое — предельному противодавлению е,.,р. [c.127]

В табл. 3 приведены некоторые тепловые характеристики (критическая температура, критическое давление и т. д.) для большинства рабочих веществ. Другие термодинадгаческие данные можно найти в литературе, указанной в таблице. [c.26]

В таблице приведены к. п. д. цикла Ранкина и соответствующие им расходы тепла на выработку 1 квтч, для действующих в настоящее время в СССР начальных параметров-пара (давление р =26 а/гад, температура = =400°), а также принятых для вновь запроектированного в СССР оборудования на 35 ата,. 435° и на 90 ата, 480°. В столбце 7 для сравнения указаны значения к. п. д. цикла Ранкина для критического давления водяного пара 225 ата и предельной температуры пара, на которую в настоящее время построены единичные агрегаты, 550°. [c.25]

Уравнения состояния и таблицы. Впервые уравнение состояния для области перегретых паров до плотности ПО кг/м давления до 2 МПа, температур до 473 К было разработано Бен-нингом и Мак-Харнессом [2.35] на основе полученных ими опытных данных. Этими же авторами была предложена аналитическая зависимость давления насыщенных паров от температуры, экстраполяцией которой до критической точки получено значение критического давления. Применяя правило прямолинейного диаметра и используя экспериментальные данные об ортобари- ческих плотностях в работе [2.35] получено значение критической плотности. Температурные зависимости упругости пара, ортобарических плотностей предложены авторами экспериментальных исследований этих свойств [2.60, 2.56, 2.21], точность описания которых соответствует случайной погрешности экспериментов. В дальнейшем [5.47, 2.62, 2.13, 2.14] предлагались и другие уравнения, описываюш.ие уже совокупность опытных данных, указанных выше. [c.60]

Уравнение состояния водяного пара Молье и его таблицы до начала 30-х годов имели широкое применение. Они печатались во многих русских учебниках, например в учебнике по технической термодинамике Мартьянова (1924), в некоторых изданиях учебника Суш-liOBa и др. Последние таблицы водяного пара Молье были значительно переработаны и путем экстраполяции доведены до критического давления. [c.615]

Аммиак NHg. Бесцветный газ. Кипит при температуре —33,5 (при 760 Ж1/ давления) точка плавления —75°- Критическая температура + 132 критическое давление 116 Ktj M . Уд. вес жидкого (безводного) аммиака 0,63 при 0° 0,54 при 60 он обладает, следовательно, сильной способностью к расширению. 1 л аммиачного газа весит при 0° и 760 мм 0,771 г. При 15° пары аммиака имеют давление в 7,4 KZj M . Таблицу паров аммиака см.т. I, стр. 696. Газ этот весьма энергично поглощается водой при этом происходит нагревание и увеличение объема, поглощается приблизительно 1000-кратный объем. См. т. I, стр. 613. [c.1360]

Цибланд и Бартон [255] определили теплопроводность аргона в диапазоне температур 93,3—196,1° К и давлений 1 —120 атм. Чистота исследованного аргона составляла 99,95%. Экспериментальные данные представлены для И изобар в таблице и на графике. В работе [255] приведено для аргона 120 значений Я, из которых примерно половина относится к области жидкости подавляющее большинство значений X, приведенных в таблице, получено осреднением данных 2—7 измерений, отличающихся от среднего значения в пределах 1 %. Разность температур между цилиндрами лежала в пределах 0,54—6,7 град. Опыты при различных А/ показали, что при критическом давлении и температурах ниже 148° К конвекция не возникала. При давлении л 1,5 в интервале температур 158— 165° К некоторые опытные значения X оказались завышенными вследствие влияния конвективного теплообмена, но в области более высоких давлений изменение перепада температур не влияло на коэффициент теплопроводности. [c.214]

Креглевского и Кэя метод расчета истинного критического давления смеси 140, 141 Критерий Шмидта 473 Критическая температура 16, 20 сл. растворения 332 смеси 136 таблицы 534 сл. [c.585]

Вскоре после принятия шкалы Не-1958 было выдвинуто предложение о шкале по давлению паров Не, основанное главным образом на работе Сидоряка и сотр. [53]. Эта шкала охватывает интервал от 0,2 К до критической температуры 3,324 К- Предлагавшаяся таблица давления паров была сделана гладкой и согласованной с таблицей по давлению паров шкалы Не-1958 при 2,245 К — несколько выше Х-точки Не. Эта шкала была принята ГКМВ в 1962 г. с обозначением температур по ней Гвг и получила название Не-1962. [c.69]

Предполагая, что вдуваемый газ расширяется изэнтропически от давления Ро до давления р<, в выходном сечении основного сопла, из таблиц газодинамических функций [71 находим по величине Рд/ро = я(Хуа) значения = = Еу/Цу (где Vj и Пу — соответственно скорость вдува и критическая скорость инжектируемого газа), а также удельный расход д (Худ) и степень расширения [c.306]

Определенный интеграл, входящий в уравнение (6.31), не выражается в общем случае через элементарные функции и может быть найден лишь численно. Такое интегрирование было проведено Скривеном, и искомая зависимость (6.32) была представлена в [67] в табличной форме (табл. 6.3). Фактически эта таблица отражает зависимость модуля роста т только от числа Якоба, так как параметр Y в [67] принимался равным единице. При давлениях, далеких от критического, это допущение вполне оправдано (обычно уже при р < 0,5р р р"/р < 0,1). В [21] показано, что при условии с доо < 0,1 (или, что то же, Ja < 0,1р /р") расхождение значений т при Ja = idem для различных у не превышает 2—3 %. [c.254]

Рассмотрим далее изоэнтропийное течение рабочего тела в диффузоре. Считаем, что заданы параметры потока р , v , скорость на входе в канал и давление р дНа выходе из него. Известным также является расход. Определяем заторможенные параметры. Задавшись законом возрастания давления р вдоль оси диффузора, найдем по уравнению, аналогичному (3.51), уменьшение скорости, а по уравнению, аналогичному (3.58), изменение плош,ади поперечного сечения канала вдоль оси. При использовании газодинамических функций принимаем желательный закон изменения вдоль канала приведенной скорости X или функции р (к) и по таблицам определяем функцию расхода q ( ), а затем, воспользовавшись уравнением, аналогичным (3.49),— площадь поперечного сечения в соответствуюш,ем месте канала. Как показывают основные уравнения, при дозвуковой скорости потока на входе в ди зфузор канал будет расширяющийся. Если входная скорость превышает скорость звука, диффузор для изоэнтропийного процесса сжатия имел бы суживающуюся-расширяющуюся форму. При этом в горле устанавливались бы критические параметры. Таким образом, для изоэнтропийного процесса сжатия диффузор мог бы рассматриваться как обращенное сопло Лаваля. Однако плавное изоэнтро-пийное торможение сверхзвукового потока до дозвуковых скоростей невозможно. При таком торможении обязательно возникают скачки уплотнения. Прямой отсоединенный скачок уплотнения может возникать перед входом в диффузор. Поток за таким скачком дозвуковой, поэтому диффузор в этом случае должен быть расширяющимся каналом. Сверхзвуковые диффузоры могут иметь и более сложную форму. [c.96]

Опытные данные говорят о том, что при р>14,0 МПа влияние диаметра на i7kpi заметно уменьшается. В общем случае значение поправки на диаметр трубы зависит от давления, массовой скорости и массового паросо-держания. Однако в рекомендациях АН СССР по расчету плотности критического теплового потока [141] допускается поправка на диаметр трубы в диапазоне его изменения от 4 до 20 мм рассчитывать по формуле (11.1) во всей области режимных параметров, для которой составлена скелетная таблица. [c.295]

Формула (11.8) удовлетворительно согласуется со значениями 7кр1, рекомендованными скелетными таблицами [141], в круглой трубе диаметром 8 мм при давлениях до 10—12 МПа и правильно отражает зависимость плотности критического теплового потока от диаметра трубы. При высоких давлениях и малых паросодержа-ниях формула (11.8) расходится с экспериментом. [c.301]

Диаграмма s—i для водяного пара приведена на рис. 28. По ее вертикальной оси откладываются значения энтальпии воды и пара, а по горизонтальной, так же как и в диаграмме s — Т, значения энтро1ПИ1И. Линия О — Д в диагра1мме представляет собой нижнюю пограничную к,ривую, линия 1 — К верхнюю пограничную кривую. Место встречи этих двух кривых дает критическую точку к. Обе пограничные кривые строятся по значениям i, s (линия О — К) к i", s" (линия 1 — К), которые для разных давлений берутся из таблицы сухого насыщенного пара. Правее линии О — /Си ниже линии 1 — /С в диаграмме располагается область влажного насыщенного пара. Выше линии / — К лежит область терегретого пара. Каждая точка линии О — К соответствует состоянию воды, нагретой до температуры кипения того или иного давления, а каждая точка линии 1 — К — состоянию сухого насыщенного пара. Если соединить точки одинаковых давлений на обеих пограничных кривых, то прямые линии, пересекающие область влажного насыщенного пара, представляют собой изобары. Они же одновременно являются и изотермами, так как в процессе превращения воды в пар при постоянном давлении температура остается неизменной и равной температуре кипения. В диаграмме на рис 28 нанесены изобары давлений 0,02, 0,05, 0,2, 1, 2,5, 20, 100, 200 и 250 ага. [c.136]

В справочнике приведены таблицы значений девяти териодввамн-ческих производных, показателя адиабаты и скорости звука для воды водяного пара в области давлений от 0,1 до 50 МПа в температур от 0 до dOO . Отдельнаи подробная таблица трех производных дана для критической области. Все табличные значения получены на основе Международной системы уравнений для точного описавня термодинамических свойств воды н водяного пара. [c.2]

Обзорные таблицы охватывают период около 50 лет, но в действительности экспериментальные исследования термодинамических свойств фреона-10 начаты еще в 80-х годах прошлого столетия, когда Реньо (1882 г.) и Юнг (1891 г.) определили температурную зависимость давления насыщенного пара в интервале от тройной точки (или точки затвердевания) до критической. В дальнейшем ps, Г -измерения выполняли неоднократно, и полный список работ, опубликованных до 1929 г., можно составить по данным [0.50, 1.59, 1.94]. В справочнике [0.50] приведены также таблицы значений ортобарических плотностей пара и жидкости (д и q") по данным труднодоступных в настоящее время работ Юнга (1910 г.) и Урихта (1932 г.). И, наконец, опытные данные старых работ по р , Qs, о, Ср обобщены в справочнике Тиммерманса Физико-химические константы чистых органических соединений (1950 г.), материалы которого, в свою очередь, использованы в известных справочниках Н. Б. Варгафтика [0.6, 0.7]. По этим причинам в список экспериментальных исследований (см. табл. 6 и 7) не включены работы, опубликованные до 1929 г., и не даются прямые ссылки на первоисточники в тех случаях, когда результаты измерений малозначительны или их можно найти в легкодоступных обзорных работах. Последнее соображение имели в виду и при цитировании более поздних экспериментальных работ. Тем не менее список экспериментальных исследований и библиография оказались очень внушительными. [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...