Правило прямолинейного диаметр

Уравнение (8.3,9) выражает собой так называемое правило прямолинейного диаметра. Это название станет понятно, если принять во внимание, что в координатах Т—1/п диаметр кривой (Т) является прямой линией (рис. 8.29 и 8.30). [c.265]

Легко убедиться, что правило прямолинейного диаметра является следствием общего соотношения (8.20), выражающего симметричность пограничной. кривой на плоскости Т—V вблизи критической точки. [c.265]

Эмпирически установлено, что функция y( )=(p +P")/2 является линейной в зависимости от температуры насыщения. Экстраполируя эту экспериментальную зависимость до 7 =7 кр, получаем соответствующее значение рнр. Графическая иллюстрация этого метода дана на рис. 5-9. Следует отметить, что значение критической плотности, получаемое этим методом, является, как правило, завышенным. Объясняется это тем, что правило прямолинейного диаметра [линейность функции y( )] нарушается при приближении к критической точке. Этим методом можно получить лишь приближенное значение ркр. [c.101]

Уравнение (6.15) представляет собой так называемое правило прямолинейного диаметра. Это станет понятно, если принять во внимание, что в координатах 1/и, Т диаметр кривой 1/у (Т) является прямой линией (рис. 6.11). Легко убедиться, что правило прямолинейного диаметра является следствием симметричности пограничной кривой на плоскости Т—v вблизи критической точки. [c.431]

Ряс, 6,11. Зависимость плотности р = 1/е на кривой фазового равновесия от температуры (правило прямолинейного диаметра) [c.432]

Уравнение (6-44) выражает собой так называемое правило прямолинейного диаметра. Это название станет понятно, если принять во внимание, что в координатах Т, 1/и диаметр кривой /vs T) является прямой линией (рис. 6-29, 6-30). В окрестностях критической точки правило прямолинейного диаметра вполне согласуется с общими уравнениями (6-30), согласно которым сумма v" + v должна быть равна [c.234]

Первая группа, ро/рк-<3,5, очень ограничена по составу и включает, с одной стороны, сжиженные легкие газы вроде водорода, а с другой, — высокомолекулярные амины и спирты. Что касается пятой группы, то в ней собраны ассоциированные жидкости, вода, окись дейтерия и более легкие спирты, для которых, как указывалось выше, правило прямолинейного диаметра не соблюдается. [c.109]

Уравнение (8-19 выражает собой так называемое правило прямолинейного диаметра, согласно которому среднеарифметическое из плотностей жидкости и насыщенного [c.163]

Модельные представления и правило прямолинейного диаметра [c.257]

Известно приближенное правило прямолинейного диаметра для суммы плотностей жидкости и пара на [c.258]

Допустим, что аналогичным образом дополняют друг друга при одинаковой температуре предельно растянутая (перегретая) жидкость и предельно сжатый пар. Следствием этого предположения будет правило прямолинейного диаметра для изотермических состояний на спинодали [c.259]

Уравнение (7-13) выражает собой так называемое правило прямолинейного диаметра. Это название станет понятно, если принять во внимание, [c.135]

В двухфазной области. [Последнее условие, т. е. (7а), необходимо лишь если р С Рс и Г С Гс-] Из фиг. 1 видно, что если справедливо правило прямолинейного диаметра, как это обычно предполагается, то = Рс = Р- [c.237]

При проектировании проточной части турбины профиль направляющей лопатки и горло принимаются по среднему диаметру диафрагмы. В связи с тем, что выходные кромки, как правило, располагаются радиально, то к периферии шаг лопатки увеличивается, а к корню уменьшается, что в свою очередь приводит к изменению горлового сечения. При высоких лопатках, где длины окружности периферического и корневого сечений значительно отличаются от среднего, может получиться, что принятое по среднему диаметру положительное горло на периферии получится нулевым или даже отрицательным. Этого стараются избежать поэтому при постоянном радиусе и угле кривизны штамповки лопатки приходится изменять длину прямолинейного участка, увеличивая ее на периферии и уменьшая у корня, что при постоянной ширине лопатки В и угле установки на выходе а приводит к изменению прямолинейной части лопатки К на входе, следовательно, развернутая длина дуги криволинейной части лопатки S по высоте лопатки остается постоянной. В вариантах /, //, III приведены такие профили лопаток. В вариантах IV и V изменение прямолинейного участка / при постоянных углах а и ai, а также R = О приводит к изменению угла штамповки радиуса R, а следовательно, развернутая длина кривизны S будет переменной. Теоретически закон изменения угла происходит по эллипсу, но [c.98]

Нарезание косозубых колес отличается от нарезания прямозубых колес тем, что по мере возвратно-поступательного движения долбяк получает дополнительный поворот от специального копира с винтовыми направляющими (при обработке прямозубых колес направляющие копира прямолинейные). Для нарезания косозубых колес внешнего зацепления долбяк должен быть также косозубым с тем же углом наклона, но с противоположным направлением. Колеса с правым направлением зубьев нарезают левым долбяком, а колеса с левым направлением — правым долбяком. При обкатке долбяк и заготовка вращаются в разных направлениях. Для сопряженной зубчатой передачи необходимо иметь два комплекта направляющих один для колеса с правым наклоном зуба, другой для колеса с левым наклоном. Направление винтовых направляющих совпадает с направлением зубьев долбяка, а угол наклона — как у зубьев нарезаемого колеса. Шаг Я (ход) направляющих копира равен шагу винтовой линии долбяка, который зависит от угла наклона линии зуба долбяка и его диаметра делительной окружности. Отношение шага Я направляющих копира к шагу Р винтовой линии зубьев нарезаемо- [c.345]

На рис. 14 представлен кадр из другого высокоскоростного фильма, снятого во время испытания натурной трубы диаметром 762 мм, но показывающего разрушение срезом. Изломы при срезе по виду матовые волокнистые. Они ориентированы под углом 45" к поверхностям пластины. Во время разрушения поглощается значительная энергия и происходит значительная пластическая деформация. Разрушения при срезе проходят сравнительно медленно. Скорость, как правило, колеблется в интервале 153 — 214 м/с. В результате разрушения при срезе возникают одиночные трещины, расположенные прямолинейно или спирально вдоль трубы. [c.176]

Оборудование ГРП (рис. 68) располагается по направлению движения потока газа в такой последовательности входная задвижка, фильтр, запорно-предо-хранительный клапан, регулятор давления и выходная задвижка. Сбросной предохранительный клапан присоединяют к газопроводу конечного давления. Газовый счетчик для замера расхода газа устанавливают за выходной задвижкой регулятора так, чтобы была обеспечена возможность отключения счетчика для ремонта или проверки. Если вместо газовых счетчиков для замера расхода пользуются газомерами, то измерительные диафрагмы следует устанавливать на прямолинейном участке газопровода длиной не менее 25 диаметров газопровода перед диафрагмой и 5 диаметров за ней. Следовательно, повороты газопровода, а также изменения сечения, вызываемые запорной арматурой, допускаются не ближе указанных выше расстояний. Для сокращения общей протяженности прямолинейного участка диафрагму устанавливают на входном газопроводе, имеющем, как правило, значительно меньший диаметр, чем выходной газопровод. Необходимо отметить, что достаточно точный замер количества газа с помощью одной диафрагмы возможен при относительно постоянном расходе, снижающимся не более, чем на 50%. [c.241]

При правке круга для шлифования поверхности пуан сона диаметром 14,2 о,оз мм вначале обрабатывают алмазом прямолинейный участок образующей, затем шлифовальный круг по лимбу постепенно опускают на 4,49 мм (рис. 77, a) и правят на эту глубину дугу радиусом 7,1 мм. При обработке этой поверхности шлифоваль- [c.174]

Опорные рамы стационарных роликовых конвейеров в большинстве случаев изготовляют сварными. Они состоят из продольных балок в виде угольников, связанных приваренными к ним поперечными угольниками меньшего размера. Поперечные угольники у прямолинейных сварных секций располагают на расстоянии 500 мм друг от друга. Прямолинейная секция дискового конвейера характеризуется наличием промежуточных балок, устанавливаемых во избежание большого прогиба осей, диаметр которых у дисковых конвейеров весьма невелик (как правило, 6—10 мм). Такие балки применяют для конвейеров шириной рабочего полотна более 200 мм. [c.185]

При изготовлении электродов из медной проволоки для прошивки отверстий диаметром до 1—1,5 мм проволоку разрезают на заготовки длиной 300—600 мм и прокатывают между двумя притирочными плитами с целью нагартовки поверхности. Эта операция необходима чтобы придать электродам жесткость и прямолинейность. Ни в коем случае-не допускается править медную проволоку путем ее нагрева и вытягивания, так как при [c.21]

Точность формы конических поверхностей характеризуется в основном отклонениями и допусками прямолинейности образующей конуса (см. табл. 2.9) в круглости в поперечном сечении (см. табл. 2.16). Если для конуса задаются раздельные допуски диаметра в заданном поперечном сечении Tos и допуски угла конуса Л Го, то, как правило, должны назначаться также допуски прямолинейней образующей Гпр и круглости Гкр. Примеры указания допусков прямолинейности конических поверхностей в чертежах даны на рис. 2.10, а, а допусков круглости—на рис. 2.10, б. Числовые значения допусков прямолинейности следует выбирать по табл. 2.11, а допусков круглости — по табл. 2.18. При этом рекомендуется соблюдать следующие соотношения между различными допусками конуса [c.399]

Рис. 8.29. Зависимость плотности р — 1/о на кривой фазового равновесия от температуры для СдНа (правило прямолинейного диаметра)

Если прямой -ход прямолинейного диаметра известен Гиз значений v и v" для температур, далеких от критической точки, и если известна критическая температура, то правило прямолинейного диаметра может быть использовано для отыскания значения удельного объема вещества в критической точке Для этого надо провести в р,Г-диаграмме прямую прямолинейного диаметра до пересечения с вертикалью Г р onst ордината точки пересечения будет равна Ркр=1/у р- Следует, однако, подчеркнуть, что, как показывает детальный анализ, этот способ определения не может претендовать на высокую точность, ибо для многих веществ прямолинейный характер зависимости (p -f р )/2=/(Г) вблизи критической точки нарушается, и эта линия искривляется. [c.193]

Уравнения состояния и таблицы. Впервые уравнение состояния для области перегретых паров до плотности ПО кг/м давления до 2 МПа, температур до 473 К было разработано Бен-нингом и Мак-Харнессом [2.35] на основе полученных ими опытных данных. Этими же авторами была предложена аналитическая зависимость давления насыщенных паров от температуры, экстраполяцией которой до критической точки получено значение критического давления. Применяя правило прямолинейного диаметра и используя экспериментальные данные об ортобари- ческих плотностях в работе [2.35] получено значение критической плотности. Температурные зависимости упругости пара, ортобарических плотностей предложены авторами экспериментальных исследований этих свойств [2.60, 2.56, 2.21], точность описания которых соответствует случайной погрешности экспериментов. В дальнейшем [5.47, 2.62, 2.13, 2.14] предлагались и другие уравнения, описываюш.ие уже совокупность опытных данных, указанных выше. [c.60]

Эйземаном [2.43] экспериментальные данные для ряда фре-онов, в том числе и для фреона-11, обработаны совместно в приведенных координатах. Сделана попытка уложить ортобари-ческие плотности всех рассматриваемых фреонов на одну кривую с учетом правила прямолинейного диаметра. Отклонение расчетных значений от опытных — порядка 0,6 7о- Там же дана таблица плотности перегретых паров для приведенных давлений 0,05—3,40 МПа и температур 0,70—1,75 К. Принятые в ра- [c.60]

Условием термодинамического подобия веществ в области равновесия жидкость — нар является выполнимость критерия Матиаса Ма или правила прямолинейного диаметра [c.99]

Найденные значения плотности на кривой фазового раз весия приведены в [52]. Литературные данные о плотно жидкости вблизи критической точки завышены, поскольку, i объясняют авторы, они были получены без учета гравиггаци ного эффекта. При использовании истинных значений рж и правило прямолинейного диаметра, по мнению авторов, ока вается справедливым вплоть д о самой критической точки. Эт факт наряду с непосредственными измерениями плотностей различных высотах системы позволил определить критическ плотность бензола ркр=0,301 0,001 г/см . [c.52]

I Экспериментальные р, -данные, представленные в [55], уписаны степенной зависимостью Ар = (1,395 0,020) где 5=0,3554 0,0028, а ркр== 69,580 0,020 мг/см1 Описание Р, V, Г-данкых в рамках линейной модели уравнения состояния шестью подгоночными параметрами приводит к значениям <ритических показателей у= 1,743 0,005 и а=0,115 0,006. Лредложена также модифицированная параметрическая мо-1ель с большим числом подгоночных параметров, в которой критические показатели соответственно равны y=1,223 0,0017 и а=0,067 0,06. Отклонения от правила прямолинейного диаметра не обнаружены. [c.55]

Кривые фазового равновесия вблизи критических точек им ют довольно плоские участки. По-видимому, сказывался эффе гравитации в ампулах, высота которых около 130—140 м Поэтому для определения критической плотности испюльзова правило прямолинейного диаметра. Найденные таким образе значения критической плотности оказались соответственно ра ными 0,578 и 0,526 г/см . Для проверки того, являются ли на денные значения ркр истинными, авторы поступали следующи образом в ампулу загружали вещества из расчета найденш плотности и по достижении критической температуры (при по ходе с обеих сторон кривой фазового равновесия) наблюдает появление или исчезновение мениска в середине ампулы. [c.56]

Замена = 1/ф приводит к простому результату + + — 2, т. е. правило прямолинейного диаметра выполняется строго, полусумма плотностей жидкости и пара на спинодали идет из критической точки параллельно оси температур, ас = 0. Уравнение Ван-дер-Ваальса удовлетворяет правилу (9.32) приближенно (см. рис. 70). Вблизи критической точки правило прямолинейного диаметра для спинодали и бинодали следует также из выражений (1.13), (1.14), причем [c.259]

Если в переменных р, Т найдена точка встречи (касания) изохоры со снинодалью, то становятся известными все три величины ро. То, V - На рис. 77 показаны бинодаль и спинодаль воды в координатах температура — плотность. Там же построены полусуммы изотермических плотностей жидкости и пара на бинодали и спинодали. Видно, что в обоих случаях приближенно выполняется правило прямолинейного диаметра. Переход к переменным S, Т, V осуществлен путем экстраполяции стабильных [c.268]

Если не считать этих ограничений, то критические точки для раствора, по-видимому, совершенно аналогичны критической точке для равновесия между газообразной и жидкой фазами. Для системы жидкость — жидкость значительно проще, конечно, рассматривать правило прямолинейного диаметра и форму вершины кривых перехода. На практике парабола, соответствующая уравнениям (Б.25) и (Б.26), недостаточно хорошо описывает форму вершины кривых перехода. Много теоретического и экспериментального материала по данному вопросу содержится в книге Роулинсона [32], отражающей современные взгляды. [c.200]

В системе координат p —f(T) вопий критической точки линия ( р окаэьшается прямой, где Рср==(р + р")/2 р —плот,юсть жидкости (/ — плотность сухого пара Эта закономерность обычно называется правилом прямолинейного диаметра и позволяет и >йти значения у"(7 )= 1/р" для температур, при которых известны значения у (7 ) = Г, , "ри этом мы должны н.меть величины с лишь в двух точках. Иногда используют правило прямолинейного диа.метра для определсчтя величины удельного объема в крнтич -с .ой точке путем экстраполяции линии р,-р /(Г), но этот метод может давать существенную погрешность. [c.198]

Среднеарифметическое ортобарических плотностей следует с известной степенью точности правилу прямолинейных диаметров, сформулированному Кайете и Матиасом (1886). Используя приведенные величины, это правило можно записать в виде [c.198]

Между коэффициентами / , р , д существуют уравнени связи, следующие из правила логарифмического прямолинейной диаметра [5] [c.134]

Для развития процесса профилирования и широкого внедрения его на машиностроительных заводах имеет большое значение решение вопросов повышения качества и точности профилей. В последних клетях профилегибочного стана, где происходит окончательная отформовка профиля, обычно избегают интенсивной деформации, хотя это и ведет к удлинению маршрута. Опыты показывают, что, чем меньше диаметр валков и чем больше толщина и углы подгибки, тем труднее сохранить прямолинейность профиля. Небольшие искривления можно устранить регулированием последних пар валков в вертикальной плоскости или с помощью направляющих планок. Валки профилегибочного стана имеют, как правило, большую относительную глубину вреза, что делает важным анализ скоростного режима профилирования, так как этим фактором определяется в известной мере качество поверхности изделий. Обычно расположение калибров делают на базе выбранной оси профилирования. Ось профилирования не должна иметь искривлений по длине стана и является как бы направляющим стержнем, который обеспечивает устойчивость процесса. Надежного универсального метода ввлбора расположения оси профилирования в настоящее время нет. В случае, если переходные сечения имеют центры симметрии, то ось профилирования должна соединять их. Чаще всего переходные сечения имеют вертикальную ось симметрии. Ось профилирования должна, очевидно, лежать в этой плоскости. Нами проводились также опыты по исследованию скоростного режима профилирования простых профилей, таких, как уголок и швеллер, по различным маршрутам. Эти опыты показали, что для швеллеров диаметры верхнего и нижнего валков нужно брать равными, а для уголков [c.134]

Все пневматические приборы должны работать в пределах прямолинейного участка градуировочной характеристики (рис. 5.40), чувствительность которой определяется крутизной i = tg а = dp ds, где р — из.мерительное давление s— зазор между поверхностью выходного сопла и измеряемой поверхностью. Минимальный зазор S n,n, как правило, должен быть 0,03—0,05 мм. На практике чувствительность градуировочной характеристики может быть изменена или путем изменения измерительного давления, пли изменения диаметра входных сопл. Тарирование пневматических систем осуществляется в зоне прямолинейного участка / — Smin— Smax> который для высокоточных систем обычно не превышает 0,05 мм. Проверка идентичности параметров выходных сопл производится при установке среднего зазора ср. [c.190]

Так же можно поступать и при решении задачи о кручении тел вращения. На фиг. 88 дано осевое сечение тела вращения, которое и в левой и в правой части имеет цилиндрическую форму, а переход цилиндрической части меньшего диаметра в цилиндрическую часть большего диаметра сделан при помощи закругления радиуса р,. Как и на предыдущей фигуре, ось тела пусть совпадает с осью д , а плоскость осевого сечения с плоскостью хг. На фигуре нанесен ряд траекторий касательных напряжений, которые в каждой из частей тела, удаленных от места перехода одной цилиндрической части в другую, будут итти примерно прямолинейно, образуя S-образную переходную часть от одной прямой к другой. [c.113]

Жидкостные манометры. Измеряемое давление или разность давлений в этих приборах уравновешивается давлением столба рабочей жидкости. Простейший жидкостный манометр состоит из U-образной стеклянной трубки и прямолинейной шкалы с ценой деления 1 мм. В качестве рабочей жидкости могут быть вода, ртуть, спирт. Для того чтобы исключить влияние капиллярных сил, используют стеклянные трубки с внутренним диаметром 8—10 мм. Разница в диаметрах левой и правой трубок на результат измерения не влияет. Также необязательно и заполнение прибора жидкостью точно до нулевой отметки на шкале, так как отсчет показаний ведется по разности уровней по делениям шкалы. Пределы измерений U-образного манометра -flOOO. мм вод. ст. (рабочая жидкость — вода) и 1 кгс/см (рабочая жидкость—ртуть). К числу основных недостатков прибора следует отнести отсчет по двум уровням, что увеличивает погрешность измерений. [c.31]

Все целлюлозные бумаги и картоны обязательно имеют межволоконную пористость, которая является, как правило, сквозной, пронизывающей материал через всю его толщу, часто по довольно извилистой, длинной, кривой линии. Иногда эти поры бывают и короткими, более или менее прямолинейными. Поперечное сечение пор может быть различным в зависимости от диаметро в волокон, образующих бумажный лист (от жирности размола) и плотности их укладки. Микроскопические капиллярные поры внутри волокон и многие межволокон-ные поры представляют собой включения (для непропитанных материалов — воздушные), расположенные последовательно с волокнами. [c.91]

Форма дефектов и их ориентация в шве. Дефекты (непровары) с прямолинейными гранями, ориентированые параллельно направлению распространения излучения, выявляются значительно лучше из-за большой резкости изображения их границ (рис. 16.44, а), чем дефекты цилиндрической (шлаковые включения), или шаровой (поры), или другой формы (см. рис. 16.44, б, в). Действительно, непровар, как правило, имеет постоянную высоту As по сечению падающего пучка излучения, тогда как у объемных дефектов она переменная, поэтому плотность потемнения изображения в этом случае будет постепенно и равномерно снижаться от максимума, определяемого диаметром дефекта, до плотности потемнения всего поля пленки. Вследствие этого резкость изображения отсутствует, а следовательно, и контрастность снимка, воспринимаемая глазом, значительно ухудшается. [c.268]

Правку п1лифовальных кругов выполняют алмазным инструментом (рис, КЗ-. 14, а) обкатыванием роликами (рис. 13.14, б) шлифованием кругами из карбида кремния (рис. 13.14, в). Правку шлифовальных кругов методом обтачивания осуществляют техническими алмазами, алмазно-металлическими карандашами, алмазными иглами и алмазно-металлическими инструментами из алмазных порошков (бруски, ролики, гребенки и др.). Алмазные кристаллы (0,25 —1,5 кар и более) закрепляют в оправках пайкой, зачекаикой в медной оправке или механическим зажимом. Правят круги прямолинейного и фасонного профиля, СОЖ подают на круг и на правящий инструмент до начала правки и при ее выполнении. Алмазно-металлические карандаши 1 (рис. 13,15) имеют форму цилиндра (длиной 45 - 55 и диаметром 6 -14 мм), в котором размещена алмазная вставка 2, состоящая из скрепленных специальным сплавом алмазных зерен (0,03—0,01 кар). В зависимости от расположения зерен карандаши изготовляют трех типов С — слоями (рис, 13.15, а) Ц — цепочкой вдоль оси карандаша в один слой (рис. 13.15, б) И — неориентированное положение (рис. 13.15, в). Правку алмазными карандашами используют при чистовом шлифовании. Режим правки глубина снимаемого слоя 0,04 мм на двойной ход продольная подача не более 0,5 м/мин при рабочей скорости круга. [c.224]

Технические параметры. Максимальный диаметр заготовки В на тяжелых станках 4000 - 25000 мм, высота Н равна 2000 -8000 мм. Ход ползуна 2 примерно в 1,5 раза меньше высоты заготовки. Диаметр заготовки, как правило, не превышает диаметра планшайбы более чем в 2 раза. Максимальная масса заготовки О 100 - 1000 т. Для главного привода применяют двигатели постоянного тока мощностью Р = 100 - 200 кВт в сочетании с двух-трех ступенчатой коробкой скоросгей. Диапазон часгот вращения планшайбы (привода главного движения) обычно составляет около 100 и максимальная часгота вращения планшайбы л ах = 63 - 20 мин , обеспечивая скорость резания около 10 м/с. Крутящий момент М на планшайбе составляет 200 -1000 кН-м при максимальной силе резания 63 - 160 кН. Рабочая минутная подача колеблется в пределах 0,1 - 1000 мм, а скорость ускоренного хода 4000 - 6000 мм/мин. Несмотря на большие размеры сганка обеспечивается высокая точность. Например, торцовое и радиальное биение планшайб даже на самых 1фупкых станках не превышает 20 - 30 мкм, похрешность позиционирования на длине 1000 мм не превышает 10-15 мкм похрешность траектории перемещений суппортов на всей длине хода отклонение от параллельности, прямолинейности) обычно составляет 40 - 50 мкм. [c.693]

Выпуски прокладывают перпендикулярно зданию, прямолинейно и присоединяют к дворовой сети, как правило, без перепадов шалыга в шелыгу под углом не менее 90°, считая по движению сточных вод. В местах присоединения выпусков устраивают смотровые колодцы диаметром не менее 0,7 м. Выпуски хозяйственно - фекальной канализации, как правило, выполняют из чугунных канализационных труб. [c.401]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...