Состояние сравнения

Указанные задачи рассмотрены ниже при следующем дополнительном предположении, которое входит в их постановку. Принимается, что при определении компонент тензора деформаций начальное состояние сравнения является действительно осуществимым состоянием, по отношению к которому можно ввести перемещения. Если выбор начального состояния диктуется какими-либо физическими условиями (например, условием, что начальное состояние должно быть ненапряженным), то это допущение можно трактовать как характеристику технологии изготовления изучаемых образцов и тел. [c.342]

При промышленных испытаниях известны исходные геометрические размеры исследуемых труб. При эксплуатационных испытаниях не известны точные геометрические размеры в исходном состоянии. Сравнение производится с номинальными размерами. [c.103]

Чтобы оценить влияние легирующего элемента на активность углерода в легированном твердом растворе за состояние сравнения выбирают активность углерода в нелегированном железе ас. имеющем тоже содержание уг лерода Тогда изменение свободной энергии составит [c.54]

Влияние вида напряженного состояния. Сравнение неупругих деформаций, имеющих место при симметричных циклах растяжения — сжатия и кручения, выполним построением начальных [c.167]

В этой формуле величины р 1/з и р+1/2 являются вероятностями того, что двухуровневая система находится соответственно в нижнем или верхнем состоянии. Сравнение с результатами задачи 15.1 дает [c.395]

Проведем расчет той же оболочки с дискретно расположенными шпангоутами в предположении моментности докритического состояния. Сравнение напряженно-деформированного состояния Т, //"к), полученного по безмоментной (кривая /) и моментной (кривая 2) теориям для = 1 и Л] = 2 мм, показано на рис. 11.12. Учет моментности несколько снижает уровень [c.295]

Поясним сказанное на примере движения в двумерном евклидовом пространстве, т. е. на плоскости. Условимся рассматривать движение некоторой пленки в плоскости, а за начальное состояние выбирать такое, когда к пленке не приложены никакие силы. Пусть пленка растянута по краям и только благодаря этому растяжению остается плоской. Если же освободить пленку от растягивающих усилий, то она покоробится, покроется морщинами и, оставаясь двумерной, уже не будет плоской. Установить взаимно однозначное соответствие между точками плоской пленки в данный момент и покоробленной, морщинистой (в случае снятия с нее всех нагрузок) можно, но для этого, вообще говоря, нужно выйти в трехмерное пространство оставаясь в двумерном пространстве, с сохранением типа метрики пространства, этого сделать нельзя. Поэтому нерастянутое покоробленное состояние пленки по отношению к движениям в двумерном евклидовом пространстве можно рассматривать только как начальное состояние (в кавычках). Итак, если вводимое по каким-то физическим соображениям начальное состояние как состояние сплошной среды может осуществляться мысленно или фактически с помощью некоторого движения, то это начальное состояние можно определить как начальное состояние без кавычек. Если же вводимое мысленно состояние сравнения не может быть получено непрерывным движением среды в том же самом пространстве, то это начальное состояние (в кавычках ) [c.68]

Рис. 2.3. Изменение энергии и при преобразовании от начального состояния О (состояния сравнения) до состояния X не зависит от способа преобразования. (Состояние системы определяется объемом V и температурой Т.)

В ионных системах, так как положительные и отрицательные ионы всегда существуют парами, физически невозможно измерить химические потенциалы индивидуальных ионов / Ag+ и //С1- можно измерить только суммарный химический потенциал раствора. Аналогичная проблема возникает и для энтальпии и свободной энергии Гиббса образования. Для ионов эти две величины определены относительно нового состояния сравнения, связанного с ионами Н+, как описано в разд. Д.8.1. Можно определить средний химический потенциал [c.213]

Некоторые полезные константы чистых веществ не приводятся, однако, в этой главе, поскольку более удобно и уместно рассмотреть их в последующих главах. Так, удельный объем жидкости (или плотность) при каком-либо эталонном (опорном) состоянии (т. е. состоянии сравнения), например при 20 °С и 1 атм, является полезной константой чистого вещества, но он более легко вводится в гл. 3, где рассматриваются волюметрические свойства. [c.19]

Реологические сравнения состояния неньютоновской жидкости [c.56]

Очевидно, что включение члена, определяемого уравнением (6-4.25), эквивалентно выбору значения Ь = — /3 а в общем операторе временного дифференцирования, определяемом уравнением (6-4.3). Очевидно также, что при таком выборе значение с становится несущественным, поскольку содержащий его член обращается в тождественный нуль. Было предложено несколько релаксационных уравнений состояния, построенных таким образом, что напряжение определялось в виде тензора с нулевым следом. Следует заметить, однако, что добавление к заданному релаксационному уравнению состояния членов типа (6-4.25) полностью изменяет скорректированное уравнение по сравнению с исходным. А именно, это не только преобразует рассматриваемый ранее тензор напряжений к тензору с нулевым следом, но и полностью изменяет реологическое поведение. Если, например, уравнение (6-4.12) предсказывает постоянство сдвиговой вязкости (см. (6-4.8)), то модификация уравнения (6-4.12) к виду уравнения с бесследным тензором, т. е. к виду [c.237]

При больших удельных объемах и сравнительно невысоких давлениях реального газа уравнение Ван-дер-Ваальса практически вырождается в уравнение состояния идеального газа Клапейрона, ибо величина a/v (по сравнению с р) и Ь (по сравнению с v) становятся пренебрежимо малыми. [c.10]

Термодинамический процесс называется равновесным, если все параметры системы при его протекании меняются достаточно медленно по сравнению с соответствуюш им процессом релаксации. В этом случае система фактически все время находится в состоянии равновесия с окружающей средой, чем и определяется название процесса. [c.10]

Таким образом, в реакторах с движением шаровых твэлов через активную зону (реактор по принципу одноразового прохождения активной зоны) структура и объемная пористость в различных точках могут изменяться по сравнению с таковыми в номинальном начальном состоянии, что необходимо учитывать при расчете гидродинамического сопротивления и теплообмена. [c.51]

Результаты примеров 7, 8 и 9 суммированы для сравнения в табл. 8, чтобы иллюстрировать влияние уравнения состояния на вычисленные изменения термодинамических свойств двуокиси углерода для состояний при 100 °С, 1 атм и 100 С, 1000 атм. [c.177]

Если экспериментальные данные принять за основу для сравнения, с помощью обобщенного выражения фактора сжимаемости можно получить достаточно точные результаты для двуокиси углерода в диапазоне выбранных условий. Хотя вычисление значения AS с использованием уравнения Ван-дер-Ваальса достаточно удовлетворительно, величины Д и ДЯ весьма неточны. Вычисление величин показывает, что надежность принятого уравнения состояния зависит от того, какая функция вычисляется внутренняя энергия более чувствительна к уравнению состояния, чем энтропия. [c.177]

Вычисленные величины для других концентраций нанесены графически на рис. 51 для сравнения с парциальными мольными объемами, вычисленными по уравнению состояния Вап-дер-Ваальса. [c.231]

Для сравнения были вычислены фугитивности компонентов на основании уравнения состояния Бенедикт — Вебб — Рубина. Подставляя значения параметров компонентов из примера 2 (гл. VII) в уравнение (8-84), получаем выражение для фугитивности этана в функции плотности раствора [c.256]

Для низкоуглеродистых нелегированных сталей разница в свойствах между отожженным и нормализованным состояниями практически отсутствует и рекомендуется эти стали подвергать не отжигу а нормализации. Для среднеуглеродистых сталей (0,3—0,5% С) различие в свойствах нормализованной и отожженной стали более значительно в этом случае нормализация не может заменить отжига. Но для этих сталей нормализацией часто за.меняют более дорогую операцию улучшения. Нормализация в этом случае придает стали по сравнению с отожженным состоянием более высокую прочность, но по сравнению с улучшенным состоянием нормализованная сталь имеет несколько меньшую пластичность и вязкость. Для неответственных деталей нормализация дает достаточно удовлетворительные механические свойства для ответственных деталей следует все же применять улучшение. [c.311]

Описанное явление носит название вторичной закалки или вторичной твердости, так как мы знаем, существенный момент,. характеризующий закалку в стали — образование мартенсита. Если температура отпуска не превышает 600°С, то повторение операции отпуска не снижает твердости, наоборот, твердость по сравнению с закаленным состоянием даже несколько увеличивается (рис. 321). При отпуске выше 600°С твердость снизилась бы вследствие распада мартенсита и коагуляции карбидов. [c.428]

При обработке заготовок из пористых антикоррозионных материалов нужно обращать внимание на состояние поверхностного слоя. В целях предотвращения возможности закрывания пор необходимо использовать хорошо заточенный и доведенный режущий инструмент. Допустимый износ инструмента по заданной поверхности должен быть уменьшен в 1,5—2 раза по сравнению с общепринятыми нормами при обработке конструкционной стали. Не допускается шлифование абразивными материалами во избежание попадания абразивных частиц в поры. [c.441]

Напряжения в упругих элементах муфты, вызываемые радиальным и угловым смещениями валов, являются циклическими. Нагрузку на упругие элементы, вызванную отклонениями от соосности валов и особенностями напряженного состояния, зависящего от конструкции муфты, учитывают понижением допускаемых напряжений по сравнению с указанными в табл. 20.3. Рекомендуемые значения этих величин для каждого типа муфты оговорены, особо. [c.288]

Преимущество пспользоваппя новых псрелшнных X для удлинений вместо относительных удлинений г становится очевидным, если мы сравним уравнения (12.28), (12.29), (12.30), определяющие состояние конечных деформаций, с соответствующими тремя уравнениями (10.11), и (10.12) и (10.17), которые были найдены для напряженного состояния. Сравнение показывает, что два уравнения каждой из групп тождественны по форме. Выражение (12.28) для конечного сдвига у отличается, однако, от соответствующего уравнения (10.17) для касательных напряжений т в двух очень важных отношениях 1) уравнение (12.28) в каждом из трех членов содержит на один множитель (именно Хд,Х , илиХд) больше, чем соответствующие члены для т, 2) плоскости сдвига у, очевидно, наклонены относительно направлений (а, Ь, с ), тогда как плоскости, в которых действуют касательные напряжения х, перпендикулярны направлениям (а, Ь, с), к которым они относились. [c.144]

Рассмотрим применимость ряда известных критериев прочности к описанию предельного сопротивления фторопласта при плоском напряженном состоянии. Сравнение опытных данных с предельными кривыми текучести, построенными по различным критериям, дано на рис. 6.8. Здесь точками обозначены осредненные в пределах близких значений V величины Ох/а р и Оа/ахр. Доверительный интервал с вероятностью Р = 0,95 для средних значений относительных пределов текучести вычислен из условия однородности дисперсий в опытах при различных соотношениях главных напряжений и показан на рисунке в виде заштрихованной области. Использование осред-ненных величин а /охр и о Охр позволяет повысить достоверность оценки пригодности тех или иных критериев прочности (пластичности) к описанию предельного сопротивления ПТФЭ, поскольку в этом случае статистические оценки могут быть сделаны по большему числу испытаний. [c.219]

На рис. 12.8 представлены величины ср(у) и т(у), которые можно ожидать для испускания гетерогенных образцов. Эти результаты необходимо сравнить с приведенными на рис. 12.7, где представлены те же величины для процесса в возбужденном состоянии. Сравнение до некоторой степени носит произвольный характер, поскольку было необходимо выделить собственные времена жизни состояний и Я. На рис. 12.8 = (Г + = 2,5 нс, что совпадает со значением на рис. 12.7. Если предположить, что состояние Я получается при непосредственном возбуждении, его время жизни будет где фд совпадает с фазовым углом для релаксированного состояния на рис. 12.7. Эти величины были выбраны для того, чтобы сделать модельные расчеты сравнимыми с экспериментальной ситуацией, при которой ф и ф наблюдают, не зная наперед природы сложного испускания, В противоположность реакции в возбужденном состоянии (рис. 12.7) гетерогенная модель (рис, 12.8) [c.416]

Применительно к химическим реакциям первое начало термодинамики в формулировке закона Гесса дает весьма полезный способ, позволяющий предсказывать количество теплоты, выделяющееся или поглощающееся в химической реакции, если формально ее можно записать в виде суммы химических реакций, для каждой из которых энтальпия реакции известна. Действительно, если мы знаем молярные энтальпии каждого соединения, то теплоту реакции можно представить в виде разности между суммами энтальпий исходных реагентов и конечных продуктов. Для реакции (2.В) можно записать энтальпии P I3 (г.), I2 (г.) и РС5 (тв.), тогда энтальпия этой реакции равна разности между энтальпией продукта P I5 (тв.) и суммой энтальпий реагентов P I3 (г.) и СЬ (г.). Но по определению энтальпии (2.4.3), ее можно определить только относительно состояния сравнения, или стандартного состояния, так как энергия U может быть определена только таким способом. [c.64]

Па1езность понятия энтропии и второго начала термодинамики зависит от нашей способности определить энтропию физической системы так, чтобы ее можно было вычислить. Если определена энтропия состояния сравнения, или стандартного состояния, 5о, то по соотношению (3.3.3) энтропия произвольного состояния Зх может быть получена с помощью обратимого процесса, преобразующего состояние О в состояние X (рис. 3.6)-. [c.94]

Наличие марганца в сталях повышает ударную вязкость и хладноломкость, обеспечивая удовлетворительную свариваемость. По сравнению с другими низколегированными сталями марганцевые позволяют получить сварные соединения более высокой прочности при зпакопе])оменных и ударных нагрузках. Введение в ии колегированные стали небольшого количества меди (0,3— 0,4%) повытнает стойкость стали против коррозии атмосферной и в морской воде. Для изготовления сварных конструкций низколегированные стали используют в горячекатаном состоянии. Термообработка значительно улучшает механические свойства стали, которые однако зависят от толщины проката. При этом может быть достигнуто значительное снижение порога хладноломкости. Поэтому в последние годы некоторые марки низколегированных сталей для производства сварных конструкций используют после упрочняющей термообработки. [c.208]

Для сравнения величин, характеризующих системы в одинаковых состояниях, вводится понятие нормальные физические условия р = 760 ммрт. ст.= = 101,325 кМа 7 = 273,15 К. [c.8]

Характеристика клапана /) == / (<2к) представляет собой возрастающую зависимость (рис. 3.6). Увеличение с увеличением Qk или, что то же, с ростом подъема z клапана связано с перераспределением давления жидкости по поверхности тарелки открытого клапана по сравнению с закрытырл в окрестности входа в щель и в щелп, где скорости жидкости велики, давление по сравнению с состоянием покоя снижается. [c.282]

Для расчета статически неопределимых систем растяжения-сжатия по допускаемым напряжениям обычно используют способ сравнения деформаций. Систему изображают в предполягпемом дг -формированном состоянии и непосредственно из чертежа геометрически) устанавливают зависимости между деформациями различных частей (стержней) системы, то ость составляют уравнения совместности деформаций (перемещений) в количестве, равном степени статической неопределимости системы. [c.66]

При расчете статически неопределимых систем растяжения-сжатия обязательно выполнение следующего условия деформированное состояние системы всегда должно соответствовать направлению внутренних продольных усилий в стержнях, в противном случае возможны ошибки. Способ сравнения деформаций лучше начинать с ыбора возможного деформированного состояния, а затем по нему изобразить направление соответствующих внутренних усилий. [c.67]

Для сравнения эти вычисления повторены с использованием уравнения состояния Бенедикт — Вебб — Рубина для определения фугитивности компонентов. Результаты представлены на рис. 57, откуда видно, что равновесие достигается при содержании 0,20 мольных долей этана в жидкой фазе и 0,88 мольных долей этана в паровой фазе. Эти величины хорошо согласуются с экспериментальными данными. Наибольшее различие между фугитив-ностями, вычисленными по уравнениям состояния Ван-дер-Ваальса и Бенедикт — Вебб — Рубина, наблюдается для жидкой фазы. [c.275]

К самопроизвольным процессам, которые приводят пластически деформированный металл к более устойчивому состоянию, относятся снятие искажения кристаллической решетки и другие В1нутризеренные процессы и рост зерен. Первое е требует высокой температуры, так как при этом происходит незначительное перемещение атомов. Ул<е небольшой нагрев (для железа 300— —400°С) снимает искажения решетки (как результат многочисленных субмн кролроцессов — уменьшение плотности дислокаций в результате их взаимного уничтожения, так называемая аннигиляция, слияния блоков, уменьшение внутренних напряжений, уменьшение количества вакансий и т. д.). Линии на рентгенограммах деформированного металла, размытые вследствие искажений решетки и нарушений се правильности, вновь становятся четкими. Снятие искажений решетки в процессе нагрева деформированного металла называется возвратом, или отдыхом. В результате этого процесса твердость и прочность несколько понижаются (па 20— 30% по сравнению с исходными), а пластичность возрастает. [c.86]

Иаилучшим из этой серии сплавов является припой ПОЦ-90, по составу отвечающий эвтектике (рис. 457), т. е. имеющий самую низкую температуру начала кристаллизации (по диаграмме состояния 198°С). Фактически же в связи с колебаниями в химическом составе несколько выше, но не выше 202°С. Сплавы ПОЦ-70, ПОЦ-60 и ПОЦ-40 имеют температуры начала кристаллизации соответственно 325, 345 и 365°С (температура конца кристаллизации всех сплавов 198°С). Оловянноцинковые припои, по сравнению с оловянносвинцо- [c.625]

Легированные инструментальные стали — это углеродистые ин-струме(ггальные стали, легированные хромом (X), вольфрамом (В), марганцем (Г), кремнием (С) и другими элементами. После термообработки легированные стали (HR 62—64) имеют красностойкость 250—300 °С. Легированные стали по сравнению с углеродистыми имеют повышенную вязкость в закаленном состоянии, более высокую прокаливаемосгь, меньшую склонность к деформациям и появлению трещин при закалке. Допустимые скорости резания 15—25 м/мин. Для изготовления протяжек, сверл, метчиков, плашек, разверток используют стали 9ХВГ, ХВГ, ХГ, 6ХС, 9ХС н др. [c.277]

Преимущества газовых топлив для автомобильного транспорта — одинаковое агрегатное состояние топлива и воздуха, узкий компонентный состав, легкость обеспечения гомогенности смеси, что не требует переобогащения смеси на режиме холостого хода и исключает попадание в цилиндры жидкого топлива равномерность распределения смеси по цилиндрам более широкие пределы воспламеняемости смеси, больший индикаторный КПД при более высоких а меньшая скорость сгорания по сравнению с бензином меньшие Т ах и выбросы N0 . Все это обеспечивает более низкий уровень выбросов при испытаниях автомобилей. Выбросы СО снижаются в 3. .. 5 раз, углеводородов и окислов азота — до полутора раз (обеднение смеси снижает СО, лучшее распределение по цилинд- [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...