Покрытие выражений

Барьерный эффект для эпоксидных покрытий выражен менее значительно и на порядок ниже, чем для полиэтилена, пентапласта. [c.132]

Химические методы заключаются в том, что на покрытие тем или иным способом наносится специально подобранный раствор, который растворяет металл покрытия, но по возможности не повреждает основного металла изделия. При этом заранее известна скорость растворения металла покрытия, измеряемая толщиной слоя покрытия, выраженной в микронах в единицу времени. Толщина 540 [c.540]

При снижении напряжения эффект теплоизоляционного покрытия, выраженный в данном случае повышением скорости ползучести, увеличивается. [c.30]

Пусть годовая программа изделий, подлежащих покрытию, выраженная в покрываемой поверхности, составляет М пусть далее единовременная загрузка единицы оборудования составляет А м . Тогда годовое количество загрузок составит [c.219]

Выше рассмотрены условия разрушения покрытий, выраженные через напряжения- Наряду с этим в зарубежной [7] и отечественной литературе [8] уделяется значительное внимание изучению кинетики изменения относительных удлинений при разрыве в процессе старения и эксплуатации полимерных и лакокрасочных покрытий и делаются попытки на основе этих исследований сформулировать условия разрушения покрытий через разрывные удлинения (вторая теория прочности). Это условие состоит в следующем. Покрытие разрушится, если удлинения 8в, вызванные внутренними напряжениями, будут равны или больше относительного удлинения при разрыве е [c.114]

Утверждение ГОСТ 2940 в новой редакции последовало в 1963 г. Стандарт получил название Нанесение обозначений шероховатости поверхностей, покрытий и термической обработки . Взамен выраже-иия обозначение чистоты поверхностей , ранее содержащегося в ГОСТ 2940—52, было установлено выражение обозначение шероховатости в соответствии с ГОСТ 2789—59 Шероховатость поверхности . [c.174]

Особое место в рассматриваемом классе соединений занимают нитриды бора и алюминия, которые в сравнении с карбидами обладают большими частотами собственных колебаний. Таким образом, по данному критерию из группы соединений XY в качестве покрытий с высокой излучательной способностью могут быть использованы карбиды и нитриды бора и алюминия. Наилучшим ионом Y является углерод. Для выбора иона X воспользуемся выражением (3-1), из которого следует, что при постоянной величине массы иона Y частоты собственных колебаний будут большие у ионов X с меньшей массой, т. е. у кремния, скандия и титана. По поводу карбида скандия укажем, что он легко подвергается гидролизу, что является значительным недостатком при использовании его в качестве покрытия. [c.77]

Уравнение (5-4) содержит два различных, хотя и связанных между собой выражение.м (5-3), значения температур Гм и Гц, поэтому еще не пригодно для решения. Из выражения (5-3) найдем соотношение между температурами покрытия и металла подложки [c.112]

Учитывая рассмотренные предпосылки, толщину покрытия с учетом глубины оптического проникновения излучения внутрь вещества можно определить при условиях т(Х, Т) =0 и Т) =0 из следующего выражения [c.119]

Из выражения (5-25) видно, что толщина покрытия обратно пропорциональна показателю поглощения вещества. Рассмотрим еще два важных момента, играющих существенную роль при установлении толщины покрытия условия эксплуатации покрытий и метод нанесения покрытий на металл. [c.119]

Если рассмотреть три образца с различной толщиной покрытия, то можно определить температурный ход коэффициента теплопроводности из выражения [c.130]

В работах 100, 101, 104] проводится оценка точности определения коэффициентов теплопроводности покрытий и рассчитываются возможные поправки. Суммарная погрешность в интервале температур 500—1400 К при толщине слоя до 0,3- Ю-з м составляет 6,5—16%. В том случае, когда расчетные формулы вычисления X выведены при допущении, что для тонкого слоя, нанесенного на цилиндрический нагреватель, могут быть использованы выражения для плоской стенки [101], погрешность возрастает до 30—50%. [c.132]

Из выражения (6-49) получим расчетную формулу для коэффициента температуропроводности исследуемого покрытия [c.148]

Подставив в (6-52) выражения (6-50) и (6-51), получим формулу для вычисления удельной теплоемкости покрытия [c.148]

Приравнивая выражения (6-72) и (6-73), определяют степень черноты покрытия. [c.168]

Из выражения (8-2) следует, что отношение Ti—Т2.)1Т1 определяет к. п. д. идеального преобразователя (к. п. д. цикла Карно) его значение в зависимости от Т и Га показано на рис. 8-11. При помощи покрытий можно повысить температуру Т горячей пластины (для плоских батарей) и снизить температуру Га. [c.194]

Таким образом, из выражения (8-14) видно, что к. п. д. опреснителя повышается при увеличении апд и Тс. Значение апд может быть увеличено нанесением покрытий (апд=0,95) пропускание стеклом солнечного излучения при нанесении покрытия несколько ухудшается (см. рис. 8-37), но при этом значительно уменьшаются поте-15-774 225 [c.225]

Из выражения (8-18) видно, что тепловой поток внутри помещения зависит от а и е, т. е. от радиационных коэффициентов наружной поверхности. Создавая на наружной стене селективные поверхности, можно регулировать теплоприток в помещение через стены. Для снижения теплового потока в помещение внешняя поверхность стены должна обладать низким значением коэффициента поглощения а, т. е. покрытия типа 2-93, В работе [218] приведены расчетные и экспериментальные данные температур стен здания в Ашхабаде при применении на наружной поверхности покрытий с высоким значением е, низким значением а и без них. Эти результаты представлены в табл. 8-6. [c.233]

Форма поверхности моря на однородной Земле. Представим себе, что Земля —это однородный шар, полностью покрытый водой, плотность которой р = 1. При вращении Земли с угловой скоростью ш поверхность воды, покрывающей ее (поверхность уровня моря), принимает форму сплюснутого сфероида. Найдите приближенное выражение для разности глубин моря на полюсе и на экваторе, предполагая, что поверхность уровня моря является поверхностью постоянной потенциальной энергии (на чем основано это предположение ). Гравитационное притяжение частиц воды друг к другу не учитывать. [c.297]

Выражение (2.5.12) соответствует коэффициенту эффективности т)оп, найденному в предположении, что вихревая пелена, сбегающая с крыльев, расположена в плоскости оперения и участок этого оперения, покрытый вихревой пеленой, полностью теряет свои несущие свойства. В действительности это предположение, как уже указывалось, не является полностью оправданным и, следовательно, формулу (2.5.12) надо рассматривать как зависимость, определяющую лишь порядок величины АУ(т,оп)в- Чтобы уточнить эту зависимость, можно внести в нее поправочный множитель, который учитывает влияние на нормальную силу отклонения вихря, характеризующегося его вертикальной координатой (рис. 2.5.3). В соответствии с этим нормальная сила [c.197]

Из полученного выражения следует, что сначала (Рис. 2.36) они будут возрастать (при б < б ), а затем получат максимальное значение (при 63 =б р) и далее будут уменьщаться (при 63 > б ). Следовательно, материал изоляционного покрытия должен выбираться следующим образом по заданным значениям и определяют б из выражения (2.24). Если окажется, что 63 < б , то применение выбранного материала в качестве тепловой изоляции нецелесообразно. Для целесообразного выбора материала изоляции необходимо соблюдать условие б < 63. [c.104]

Для составления общего представления о данной теории рассмотрим простейший случай в концепции Н. П. Петрова, соответствующий трению цапфы в подшипнике при концентрическом ее вращении (без эксцентриситета) в предположении, что цапфа покрыта равномерным слоем смазочного масла толщиной 8 (рис. 74, а). При этом радиус цапфы обозначим через г, а ее длину — через I. При вращении цапфы с окружной скоростью и частицы смазочного масла, расположенные у поверхности цапфы и прилипшие к ней, будут вращаться с такой же скоростью. По мере удаления частиц смазочного масла от цапфы окружная скорость вращения их будет уменьшаться, падая до нуля у стенки подшипника. Обозначим через т напряжение силы трения цапфы о смазочное масло, приходящееся на единицу площади, которое называется удельной силой трения. Воспользуемся аналитическим выражением закона внутреннего трения, полученным И. П. Петровым из рассмотрения условий динамического равновесия бесконечно малого жидкого клина смазки, заключенного между двумя цилиндрами [c.105]

Для уменьшения тепловых потерь в окружающую среду поверхность нагретого тела покрывают тепловой изоляцией. Если увеличить толщину тепловой изоляции, покрывающей плоскую стенку, то термическое сопротивление возрастет, как это видно из выражения (13.45). Иначе обстоит дело в случае, если тепловой изоляцией покрывается труба. Ограничимся рассмотрением случая, когда труба покрыта однослойной тепловой изоляцией с наружным диаметром /з (рис. 13.8,6). Считая заданными и постоянными коэффициенты теплоотдачи 01 и ог, температуры обеих жидкостей <жг и <ж2, теплопроводности трубы Х) и изоляции Яг, рассмотрим, как будет из- [c.303]

Антифрикционные покрытия. Выраженными антифрикционными свойствами, особенно при высоких температурах, обладают некоторые кристаллические окислы и силикаты (РЬО, SnO, MgO, АЬОз, С02О3, СеОг, РЬМо04, тальк, слюды и другие). При натирании из тонких дисперсий спи способны образовывать на металлах [c.135]

Строят график зависимости содержания гель-фракции от продолжительности отверждения (рис. 27). Начальная скорость отверждения покрытия, выраженная в увеличении содержания приШиштност т ерхдеш. гель-фракции в единицу времени [c.127]

Покрытие выражений (Expression overage) — в этом случае имеем выражения вида а = (Ь AND с) ORd ,a именно, речь идет обо всех возможных комбинациях входных значений, какие из них инициируют изменение выходного сигнала и какие переменные не были протестированы. [c.271]

Дополнительный номер исполнения применяют, когда все исполнения имеют отличающиеся друг от друга характеристики (покрытия, параметры, их предельные отклонения, климатические условия работы, дополнительную комплектацию изделия составными частями и т. п.). Дополнительный номер исполнения должен быть выражен в виде двузначного числа, кроме 00. Номер или каждая его цифра могут обозначать одну характеристику или комплекс взаимосвязанных характеристик (например, для изделия АБВГ. 523541.176-05.12 дополнительный номер исполнения 12 означает напряжение 380 В при соответствующей схеме соединения обмоток). [c.51]

Из выражения (5-15) следует, что термическую эффективность системы металл — покрытие определяют два безразмерных параметра 0 и Л . Если 0 О ражает влияние температуры, то N отражает влияние размеров покрытия и его теплофизических свойств. Подставив в (5-15) значение М, получаем следующее выражение для термической эффективности [c.116]

Подставив соотношение (5-22) в выражение (5-5), получим следуюгцую формулу для вычисления оптимальной толщины покрытия [c.118]

Выражение (5-23) устанавливает необходимую толщину покрытия при условии полного излучения. Однако эта толщина может оказаться недостаточной для получения заданной степени черноты покрытия, так как эта то.г1щина должна быть больше глубины оптического проникновения излучения внутрь вещества. Как было показано в предыдущих главах, покрытия, применяемые для регулирования радиации (температуры) тела, представляют собой сложные неметаллические соединения. Соединения такого типа до некоторой толщины являются частично прозрачными в близкой и средней ИК-об-ластях спектра, причем их пропускательная способность зависит от температуры. [c.118]

Приняв отношение /изл/7дад равным 0,0001, что соответствует реальным условиям, и прологарифмировав выражение (5-24), получим формулу для определения толщины покрытия [c.119]

Таким образом, на получение заданных оптических характеристик терморегулирующих покрытий существенно влияет их толщина. Выражения (5-23) и (5-25) позволяют рассчитать значения оптимальной толщины покрытия. Однако они не учитывают специфических условий работы деталей с покрытиями, а также метода нанесения материала. Поэтому при определении толщйны покрытия деталей, работающих при температурах выше 500 С, необходимо большую из величин, полученных по формулам (5-23) и (5-25), увеличить на 30—35%. [c.120]

Из выражения (7-6) видно, что чем больше теплопроводность покрытия и меньше коэффициенты теплового расширения и теплопередачи, тем большую тер Мостойкость оно имеет. [c.179]

Кроме того, на термостойкость покрытия заметное влияние оказывакт остаточные напряжения, т. е. те напряжения, которые возникают из-за разности в коэффициентах термического расширения основного металла и покрытия. Величина остаточных напряжений может быть получена из следующего выражения [149] [c.179]

Рассмотрим прямоугольную пластинку системы пленка-подложка (толщина пленки гг, толщина подложки Н, длина /). Образец жестко закреплен с одного края в виде консоли. При выводе pa чeтfloй формулы предполагается, что остаточные напряжения п, одинаковы во всех точках покрытия. Удаление покрытия приводит к деформации образца под действием изгибающего момента М=ЕН / ( 2R), где Е — модуль упругости материала подложки, К — радиус кривизны пластины до изгиба. Измерив максимальный прогиб консоли / можно вычислить радиус кривизны / = ( /2/. С другой стороны изгибающий момент М связан с остаточными напряжениями формулой М = 1/2 о, - кИ. Приравнивая М к М как эквивалентные нагрузки получим выражение для расчета остаточных напряжений [c.115]

В неподвижной системе координат при и = onst температура покрытия в фиксированной точке изменяется во времени. Поэтому для отыскания температурного поля в покрытии при одномерной постановке задачи необходимо исходить из уравнения (4.10). Введем подвижную систему координат, которая перемещается в глубь покрытия со скоростью уноса и. В этой системе нормальная к поверхности координата определяется выражением [c.471]

В плоской термоэлектрической батарее оба электроизоляционных перехода представляют собой плазменно напыленный на коммутационные пластины алунд (АЦО,) толщиной 2-10- м. Покрытие пропитано кремнийоргани-ческим лаком (для улучшения диэлектрических свойств) и контактирует с поверхностями теплопроводов из 12Х18Н9Т через герметик У-1-18. При этом термосопротив ления переходов, равные 2-10- и 3-10- м -К/Вт со Topoi ны холодного Тхп = 323 К) и горячего (Тг = 523 К) теплопроводов соответственно (как в вакууме, так и в воздухе), вместе составляют 15% от общего термосопротивления батареи. Известно, что выражение для абсолютного электрического к.п.д. термоэлектрогенератора имеет вид [c.218]

При нанесении стеклоэмат евых и стеклокристаллических покрытий величина адгезии как чисто поверхностного явления характеризует лишь начальную стадию сцепления. Сцепление есть следствие вторичнь1х процессов при обжиге покрытия, при которых форм1фуются новые переходные слои (один, два и более) между покрытием и основой. Границы раздела бывают размытыми или сравнительно чётко выраженными. [c.48]

Для покрытий, характеризующихся отсутствием явно выраженных функциональных групп (полиэтилен, пентопласт, фторопласт), образование хемосорбированной адгезионной связи полимера с металлом может достигаться оптимальным режимом термической обработки, а также за счет химического модифицирования поверхности, приводящего к повьпиению стабильности адгезии в воде и электролитах. Например, термообработка фторлонового покрытия на основе сополимера 32Л приводит к деструкции полимера с образованием реакционноспособных центров, взаимодействующих с активными центрами металла прочность сцепления покрытия с основой достигает 12-20 МПа [47]. [c.130]

Для нанесения тонкого электроизоляционного слоя компаунда на поверхность изделия применяется также способ вихревого напыления в специальную ванну с пористым дном помещается измельченный в тонкий порошок электроизоляционный состав и сквозь дно вдувается сжатый воздух (под избыточным давлением 0,01— 0,02 МПа). Таким образом, в ванне образуется суспензия порошка в воздухе, внешне напоминающая кипящую жидкость (ее иногда называют псевдокипящим слоем) и имеющая довольно резко выраженную верхнюю границу. В эту суспензию на короткое время вводится предварительно нагретое обрабатываемое изделие частицы порошка, соприкасаясь с нагретым изделием, плавятся, образуя на его поверхности электроизоляционный слой. Если требуется, затем производится дальнейшая термообработка покрытого изделия. Вихревое напыление используется в поточном массовом производстве. В частности, этот способ весьма пригоден для нанесения электроизоляционных покрытий на якоря небольших электрических машин с полузакрытыми пазами — взамен трудоемкого и ненадежного изолирования пазов картоном и тому подобными материалами. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...