Трение в цапфах

Определить начальную силу Т натяжения тросов, необходимую для открытия щита, если пренебрегать трением в цапфах. [c.43]

Определить, на каком расстоянии х от нижней кромки затвора следует расположить его ось поворота, чтобы для открытия затвора нужно было преодолевать только момент трения в цапфах О. [c.44]

Определить внешний начальный момент М, необходимый для открытия затвора против часовой стрелки, с учетом момента трения в цапфах затвора диаметром d = = 0,15 м, если коэффициент трения скольжения в цапфах / - 0,2. [c.46]

Определить гидравлический момент М , стремящийся открыть затвор при опорожненном трубопроводе за затвором, и внешний начальный момент М2 для поворота затвора против часовой стрелки при показании манометра М — 600 кПа, если коэффициент трения в цапфах / = 0,15. [c.47]

Вычислить начальное натяжение Q цепи при подъеме затвора (коэффициент трения в цапфах принять / = - 0,3). [c.61]

Для определения момента трения в цапфах на вал насажен маховик массы 500 кг радиус инерции маховика р = = 1,5 м. Маховику сообщена угловая скорость, соответствующая п = 240 об/мин предоставленный самому себе, он остановился через 10 мин. Определить момент трения, считая его постоянным. [c.278]

Задача 254-47. Шкив массой 120 кг и диаметром 600 мм, представляющий собой плоский однородный цилиндр, приводится во вращение из состояния покоя при помощи ременной передачи (рис. 279). Натяжение ветвей ремня считать постоянными и равными 7 1 = 960 Н и 7 2 = 480 Н. Пренебрегая трением в цапфах [c.334]

Можно уменьшить вес тележки, создающий нормальное давление в цапфе, на величину веса колеса. Но обычно вес колес незначителен по сравнению с весом всей вагонетки и эту разницу не учитывают. Сила трения в цапфе [c.263]

Определить величину внешнего начального момента М, необходимого для открытия затвора против часовой стрелки, с учетом момента трения в цапфах затвора диа-46 [c.46]

При идеальных связях общая линия действия реакций R i и Ri2 во вращательной паре (рис. 10.3, а) пройдет через центр В. В шарнире В с введением сил трения, т. е. при действительных связях, общая линия действия полных реакций R i и R (рис. 10.3, б) во вращательной паре будет касательна к кругу трения радиуса p fr , где / — коэффициент трения в цапфе Га —радиус цапфы. [c.149]

Различают трение в цапфах и трение в пятах. [c.149]

Вертикальная нагрузка крана 0=19,61 кН. Коэффициент трения во всех опорах вала / = 0,06. Остальные размеры Н = 3,2 м L = 3,4 м 1=1,2 м. Определить мощность, расходуемую на трение в цапфах и в пятах как для новых, так и для приработавшихся. [c.165]

Момент трения в цапфах лопасти определяется в соответствии со схемой на рис. V. 16 [c.155]

Сила инерции вращающихся масс механизма передвижения по отношению к силе сцепления ходовых колес с рельсами является силой внутренней и не оказывает влияния на надежность сцепления. Поэтому нет необходимости учитывать влияние ее при определении максимально допускаемой величины замедления. Усилие сопротивления перемещению 1 1 равняется общему сопротивлению перемещения при торможении 1У , за вычетом сопротивления от трения в цапфах приводных колес, которое также является для рассматриваемого процесса внутренним сопротивлением и не оказывает влияния на надежность сцепления ходовых колес с рельсами. Общее сопротивление передвижению при торможении включает в себя сопротивление от сил трения в цапфах колес и от трения колес крана по рельсу. Трение реборд ходовых колес [c.378]

Момент трения в цапфе с зазором [c.44]

Если трением в цапфе В пренебречь нельзя, как это имеет место, например, в эксцентриковом механизме с уширенной цапфой В (рис. 1.42,6), то угол фо зоны мертвых положений определяется по формуле [c.45]

Определение зоны мертвых положений кривошипа четырехзвенника при движущем моменте, приложенном к коромыслу, показано на рис. 1.42, в. Сила Р, направленная вдоль шатуна в предельных положениях, ограничивающих зону самоторможения, должна касаться круга трения если трением в цапфе В можно пренебречь и касаться двух кругов трения с радиусами и hg, если необходимо учесть трение в цапфах А к В, [c.45]

Трение в цапфах и пятах [c.295]

Плечо а носит название плеча трения в цапфах . [c.296]

Условимся называть входящую сюда арифметическую сумму сил трения, т. е. 2] суммарной силой трения в цапфе, или просто силой трения в цапфе, и обозна- "ц, т. е. [c.296]

Это соотношение представляет так называемый закон трения в цапфах. Принципиальное его отличие от закона Амон-тона для трения на плоской поверхности заключается в том, что через коэффициент трения сила трения связывается не с нормальной реакцией, а с полной реакцией в паре цапфа—подшипник однако поскольку трение в хорошо смазанной цапфе невелико, то сила Рц [c.296]

Работа и мощность трения в цапфах. Рассмотрим случай, когда цапфа вращается в неподвижном вкладыше (рис. 216). Условно сосредоточим полную силу трения в цапфе Рц = ft Rц в одной точке А, лежащей на окружности цапфы. Скорость в этой точке обозначим через Уц. Тогда мощность силы Рц будет [c.306]

Так как о>1 + соа будет относительная скорость вращения цапфы по отношению к вкладышу, получим общую формулу для мощности трения в цапфе в виде [c.306]

Пример. Определить к. п. д. приводного вала, нагруженного по схеме (рис. 218) с учетом трения в цапфах, считая заданным окружные усилия зубчатых колес Р и Q, диаметры цапф 1 и 2, диаметры колес Вх и Па и коэффициент трения в цапфах ц. Задачу решить в общем виде. [c.306]

Что касается мощности трения в цапфах, то она будет равна [c.307]

N,np., = N F,) + N F,), где Fl и F.i — силы трения в цапфах. [c.307]

Таким образом, в первом приближении коэффициент потери в подшипниках (цапфах) вала зависит исключительно от геометрических размеров элементов вала, зубчатых колес и коэффициента трения в цапфах и явно не зависит от скорости вращения о и усилий Р и Q (зависимость от скорости и нагрузки будет только косвенная — через сам коэффициент ц). [c.308]

На рис. 233 изображен ведомый шкив 2 и приложенные к нему усилия 51 и От этих сил возникнут нормальные реакции распределенные непрерывно по дуге обхвата А В -, силы трения ЬР, распределенные на дуге скольжения К А и направленные в сторону движения, реакция цапф подшипников не показанная на рис. 233, и момент полезного сопротивления М2, направленный против скорости вращения со а- Пренебрегая трением в цапфах,, условия равномерного вращения рассматриваемого шкива 2 можно написать в следующем виде [c.325]

Несмотря на вышеописанный сложный процесс протекающего здесь так называемого жидкостного трения в подшипнике (поскольку металлические поверхности полностью отделены друг от друга слоем смазки и имеет место, аналогично жидкостному трению плоских поверхностей в ползунах, скольжение слоев смазки друг по другу), момент М , затраченный на вращение цапфы, и в данном случае определяется по зависимости, приводимой нами при рассмотрении трения в цапфах в условиях недостаточной смазки (полужидкостного трения) [c.351]

Для можно привести также и другие его выражения, известные из п. 35, посвященного трению в цапфах, а именно [c.351]

Отсюда видно, что если коэффициент трения в цапфе остается постоянным, то Рц растет пропорционально среднему удельному давлению (см. линию 1 на рис. 248). [c.354]

Следовательно, момент трения в цапфе будет [c.355]

Это и есть формула проф. Петрова для коэффициента в области жидкостного трения. Согласно ей коэффициент трения в цапфе в условиях полного охвата ее слоем смазки постоянной толщины оказывается прямо пропорциональным угловой скорости цапфы и обратно пропорциональным среднему удельному давлению. Однако экспериментальные графики для /ц, приведенные на рис. 247, не подтверждают этих выводов, вытекающих из формулы (46). Из графиков рис. 247 видим, что в области жидкостного трения зависимость от V, или п, представляет собой скорее параболическую кривую, чем прямолинейную кроме того, и зависимость от среднего удельного давления не является столь значительной, как это следует из закона обратной пропорциональности. [c.356]

Мощность трения в данном случае сложится из мощности сопротивления жесткости и мощности трения в цапфах [c.364]

Отсюда видно, что потери на жесткость уменьшаются с возрастанием диаметра блока О, а потери на трение в цапфах уменьшаются с уменьшением отношения (НО. [c.365]

Мощность же трения в цапфах будет [c.368]

Силы трения в цапфах совершают отрицательную работу -4/=-,р.ф4= -/(Gi + G2) osa. [c.263]

Трение в цапфах. Цапфой или шипом называется концевая часть вала, которой он опирается на опору — подшипник. Промежуточная цапфа обычно называется шейкой. На рис. 210 изображена цапфа, вращающаяся в подшипнике и несущая нагрузку Qj, радиус цапфы обозначен через г . На поверхности ab соприкосновения цапфы с подшипником возникают распределенные по какому-то закону силы нормальных реакций aRn и силы трения aF Заметим, что нормальные реакции не тормозят движение вала, так как проходят через его ось вращения, а торможение создают лишь силы OF. Для компенсации этого торможения и поддержания угловой скорости вала сй= onst к валу прикладывается момент внешних сил, часть которого, приходящаяся на рассматриваемую цапфу, обозначим через Мц. Будем считать этот момент чистой парой сил. Из условия равновесия нагрузки и реакции имеем из проекций сил на оси х и у [c.295]

При этом коэффициенте трения момент трения в цапфе будет Мц = fцrцQц = 0,00173-5-5000 = 42,5 кГ-см. [c.363]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...