Поверхность пор удельная торцов

Рис. 11. Распределение удельного износа по главной задней поверхности зубьев торцовых фрез в зависимости от изменения фактической стойкости при работе на автоматической линии.

Высокие удельные нагрузки превышают предельно допускаемые нагрузки для материалов пар трения, что вызывает интенсивное изнашивание уплотнительных колец. Одновременно выделение большого количества теплоты в стыке приводит к разрушению жидкостной пленки в зазоре, при этом малоэффективным оказывается и интенсивное охлаждение трущихся поверхностей. Контактные торцовые уплотнения становятся неприемлемыми. [c.302]

Удельное сопротивление грунта является важной измеряемой величиной. По сопротивлению, измеряемому между обеими торцовыми поверхностями (с площадью S) прямоугольного тела (параллелепипеда) длиной /, из выражения (3.55) может быть выведена формула для этого показателя [c.115]

Величину площадки контакта и закон распределения давлений можно определить, если известна геометрия сопряженных поверхностей, но решение будет громоздким и весьма приближенным. Представляется возможным получить аналитические зависимости, включающие геометрические параметры профилей зубьев, с целью создания передачи с максимальным по величине пятном контакта при наиболее равномерном распределении удельных давлений по площадке контакта. Рассмотрим предпосылки, определяющие метод решения этой задачи. Если рассматривать торцовое сечение (т. -е. сечение плоскостью, перпендикулярной осям вращения колес) абсолютно жестких поверхностей сопряженных зубьев передачи Новикова с параллельными осями вращения колес, то, очевидно, контакт этих поверхностей происходит в точке М, лежащей на линии зацепления. В любой другой момент времени профили зубьев рассматриваемого торцового сечения не будут касаться друг друга. [c.58]

Рассматривая различные случаи взаимодействия круговых профилей зубьев в одном из торцовых сечений за время прохождения через него пятна контакта, нетрудно заметить, что наиболее интересным вариантом является тот, при котором профили зубьев являются сопряженными в торцовом сечении. В этом случае контакт будет происходить одновременно во множестве соседних плоских сечений. При этом вместо одной номинальной точки контакта будет линия контакта, а в предельном случае — номинальная поверхность контакта сопряженных зубьев. Такая передача имела бы наибольшее пятно контакта и наиболее равномерное распределение удельных давлений по площадке контакта . [c.59]

Обычно одну из сопряженных поверхностей в замке кольца делают плоской, а другую несколько выпуклой. Благодаря этому возникающие под нагрузкой высокие удельные давления способствуют образованию плотного стыка. Торцовые рабочие поверхности такого поршневого кольца шлифуются до чистоты, соответствующей среднеквадратичной величине микронеровностей менее 0,4 мк. В некоторых специальных конструкциях кольцо может быть притерто до величины микронеровностей 0,025—0,1 мк. [c.61]

Кроме соблюдения этого условия, при выборе диаметров 1, 2, ёз и d следует определять удельное давление о на торцовой поверхности кольцевой опоры при ходе нагнетания поршня (без учета силы трения между поршнем и ротором) [c.166]

Часто одну из сопряженных поверхностей в замке выполняют плоской (параллельной торцовой поверхности), а вторую — несколько выпуклой (см. рис. 5.29, г), благодаря чему повышается удельное давление в стыке колец под нагрузкой, способствующее повышению герметичности. [c.503]

Торцовое уплотнение (см. рис. 5.92, а) состоит из нагруженного пружиной 1 уплотнительного кольца 2, изготовленного из мягкого антифрикционного материала, и контактирующего с ним по торцу металлического опорного кольца (буксы) 4 высокой твердости. Уплотнительное кольцо крепится либо к вращающемуся валу, либо соединяется с неподвижным корпусом, а опорное в первом случае крепится в корпусе и во втором — на вращающемся валу. При этом одно из колец должно иметь свободу перемещения вдоль оси, благодаря которой оно с помощью пружины 1 может быть прижато ко второму кольцу. Пружина создает предварительное контактное давление на поверхностях колец, достаточное для предотвращения утечек жидкости при нулевом или близком к нему давлении рабочей среды. По мере увеличения давления к усилию пружины 1 добавляется усилие неуравновешенного давления жидкости в камере со стороны пружины, благодаря чему контактное давление (удельная нагрузка) скользящей пары будет повышаться пропорционально увеличению этого давления. [c.550]

На рис. 63 представлена конструктивная схема опытного торцового уплотнения с диаметром 940 мм. Оно образовано двумя углеграфитовыми кольцами 3, уложенными в пазы диска 2, вращающимися вместе с валом 1. Каждое углеграфитовое кольцо состоит из 18 отдельных секторов. К углеграфиту прижимается металлическое кольцо 4, образуя вместе пару трения. Удельное давление на поверхности трения создается пружинами. [c.85]

Широко применяется при конструировании узлов, состоящих из стальных деталей, способ торцового уплотнения соединений за счет создания больших удельных давлений на уплотняемых поверхностях. Большие осевые усилия создаются при сборке узлов соответствующей затяжкой резьбовых соединений. [c.81]

Резонансная частота (кГц) ультразвуковых преобразователей не должна выходить за следующие пределы 18 1,35 22 1,65 44 + 4,4 66 6,6 88 + 8,8 440 + 11 880 8,8 1760 + 44. Она зависит от его геометрических размеров. Энергетические показатели преобразователя устанавливаются в зависимости от допустимой удельной излучаемой мощности на рабочем торце, который жестко связан с торцовой поверхностью колебательной (волноводной) системы. Максимально возможная удельная мощность, подводимая к преобразователю, зависит от следующих факторов материала преобразователя, резонансной частоты, потерь мощности в нем, ус- [c.238]

Значения С и Сг, отнесенные к 2кк, пренебрежимо малы по сравнению с / 2/с и в расчете могут не приниматься во внимание. Значение Сз можно приближенно подсчитать, приняв следующие допущения. Напряженно-деформированное состояние части кольца, примыкающее к контактной поверхности, вдоль ее длины / однородно и соответствует полю линий скольжения, показанному на рис. 10.24, а. Сила от напряжений сжатия (в области, обозначенной на рис. 10.26 знаком "-") должна быть уравновешена силами от напряжений растяжения в торцовых участках (обозначенных знаками "+"). Поэтому в момент наступления раскатки удельная сила сопротивления С Сз = (В - /)/гОо / /, где Со - напряжение растяжения, соответствующее появлению первых признаков пластической деформации. [c.525]

В соответствии с анализом факторов, определяющих скорость анодного растворения, уменьшение величины бокового зазора можно достичь снижением удельной электропроводности межэлектродной среды созданием пассивных пленок на обрабатываемой поверхности изоляцией боковых стенок инструментов уменьшением торцового зазора в зоне рабочего буртика. [c.270]

Большое значение имеет также величина зазора между валом и подшипником. При определении зазора учитывают тепловое расширение вала и подшипника, чистоту обработки поверхности, условия смазки и охлаждения. Если древесный пластик работает не по торцовой поверхности, принимают во внимание возможное изменение размеров от разбухания вкладыша. Если же он работает торцом к поверхности шейки вала, то при смазке и малом удельном давлении принимают зазор по ходовой [c.358]

При значительных перепадах давлений кольцо прижимается к торцовой поверхности канавки с большим удельным давлением. При сухом трении это ведет к значительному тепловыделению, что, как было показано выше, снижает работоспособность кольцевого уплотнения. Для улучшения работы колец необходимо на поверхность трения подать в небольшом количестве уплотняемую жидкость. Для этого в кольце делается ряд отверстий малого размера, порядка 1 мм (рис. 5.48, а). [c.162]

Здесь — удельная величина неперпендикулярности в мпм/мм по табл. 6 при расчете припусков на обработку торцовых поверхностей одновенцовых шестерен удельную величину коробления после термообработки принимают 0,8 мпм/мм О — диаметр торцовой поверхности в мм Н — радиус наружной поверхности в мм т — радиус внутренней поверхности в мм. При разности (Н — г) < 50 мм отклонением от перпендикулярности можно пренебречь. [c.171]

Удельное усилие деформации при окончательной штамповке со стеклосмазкой 250—300 МПа. Шероховатость поверхности поковок после гидропескоструйной очистки соответствует 7 г20, при этом практически отсутствует обезуглероженный слой. Припуск по наружному диаметру 1 мм, по торцовым поверхностям 0,5 мм на сторону. [c.168]

Опытами ГИКИ по высокочастотной сушке болванок высотой 165 мм из фарфоровой массы установлено, что при уменьшении воздушных прослоек (зазор между поверхностью конденсаторных пластин и торцовыми поверхностями изделий) температура прогреваемой массы повышается, при этом количество испаряющейся влаги увеличивается, а удельный расход энергии снижается (табл. 105). [c.617]

Увеличение влажности повышает эластические свойства древесины, структура поверхности и энергетика резания изменяются. Из рис. 7.17 видно, что увеличение влажности древесины ведет к некоторому росту максимальных неровностей поверхности резания. Можно считать, что увеличение влажности древесины до 30% уменьшает удельную работу резания. При более высокой влажности дополнительная вода свободно заполняет полости клеток, и на ее удаление при малом поперечном сечении стружки через торцовые поверхности элементов затрачивается незначительное количество энергии. [c.82]

Осевого перекрытия коэффициент 261 Перекрытия коэффициент 280 Приведенный радиус кривизны 331 Скорость скольжения контактных точек поверхностей (профилей) зубьев 422 Торцового перекрытия коэффициент 469 Удельное скольжение в контактной точке поверхности (профиля) зуба 481 [c.551]

Пуансон обычно вдавливается в листовую заготовку не по всей торцовой поверхности, а лишь но кольцевому (или иной формы) пояску ши-р1 - ой Ь. Такое же вдавливание происходит и со стороны матрицы. Давление пуансона и матрицы по ширине пояска распределено неравномерно, как показано на рис. 7. Оно может быть заменено равнодействующими удельных усилий и Рг> приходящихся на единицу длины контура, диаметром ( 1 и з- [c.15]

Торцовая поверхность дисков обрабатывалась до 9 класса чистоты по ГОСТ 2789—51. Диски вращались со скоростью 950 об/мин. Удельное давление на чугунные образцы составляло 85 кгс/см , на стале-алюминиевые — 90 кгс/см . Масла Дп-8, Дп-11, а также Дп-8 с добавлением 57 и 28% индустриального 12 (для получения вязкостей гюо, равных 5,0 и 6,5 сст) подавались на трущиеся поверхности в количестве 8 капель в минуту. [c.38]

При определении зазора между валом и подшипником учитывают тепловое расширение вала и подшипника, шероховатость поверхности, условия смазки и охлаждения. Если древесный пластик работает не по торцовой поверхности, принимают во внимание возможное изменение размеров от разбухания вкладыша. Если же он работает торцом к поверхности шейки вала, то при смазке и малом удельном давлении принимают зазор по ходовой посадке 3-го класса точности, а при большом удельном давлении — по ходовой посадке 4-го класса точности. При диаметре d шейки вала более 25 мм рекомендуется зазор 0,04 мм - --f 0,002 d для малого удельного давления и 0,04 мм + 0,003 d для большого давления. Для вкладышей из древесных пластиков следует принимать большие зазоры, чем для металлических, чтобы устранить зажим вала при тепловом расширении. При работе средней иитенсивиости для диаметра вала от 25 до 100 мм зазор следует принимать 0,10—0,15 мм, для более интенсивной работы зазоры увеличивают. [c.51]

Иногда, чтобы гарантировать достаточность смазки торцовых поверхностей, в крышке предусматривается отверстие для подачи жидкости. Важно организовать постоянный приток свежей л<ид-кости к трущимся поверхностям, особенно когда рабочую среду составляют легкие углеводородные соединения. Удельный вес последних очень низок, в связи с чем для обеспечения надежной смазки необходима непосредственная струйная подача жидкости на уплотнительный стык. В крышках блокируюш,его типа ввод жидкости осущ,ествлен с внешней стороны уплотнительных поверхностей. Благодаря этому приобретаются два важных качества при разгерметизации уплотнительного стыка утечки рабочей жидкости ограничиваются по причине ее дросселирования, утечки токсичной среды могут быть отведены в заранее предусмотренное место. [c.99]

Материал склеенной пары Д16. Чистота обработки поверхностей (торцовое фрезерование) V5. Величина относительной неплоскостно-сти й/Ьн=83-10 . Средние и максимальные высоты мнкронеровно-стей соответственно равны йср= 16,2-40 м и /гмакс=35-10 м. В зоне клеевого шва клей BK-I- Удельное давление на контактные поверхности р = 20-10 Па. Температура в зоне клеевого шва 378 К. [c.269]

Допускаемое удельное давление в подшипниках с открытой торцовой поверхностью втулок из фторопласта- не должно превышать 200-105 hIjhP. Если торцовая поверхность втулок закрыта, удельное давление может быть увеличено до 300-10 н м . Для фторопласта-3 и капрона допустимо удельное давление не более 450-10 н1м . [c.56]

И в сильфонных уплотнениях, и в уплотнениях с плоской мембраной затрачивается небольшая мощность на трение. Например, торцовое уплотнение с парой трения — графитистая бронза по стали при окружной скорости, равной 15 uj eK, и при удельном давлении на рабочей поверхности Р=17,5 Kzj M имеет расход мощности N = 0,0 05 кет. [c.142]

Обычно это удельное давление выбирается равныл 1,5—2,0 хг/с.и2 для металлических пар. В случае применения графита удельное давление не должно превышать величины, которая является гарантией прижима и не вызывает сильной сработки рабочих торцов. Испытания торцовых уплотнений при удельном давлении 10 и 30 кг1см показали возможность работы уплотнений при таких условиях. Если торцовое уплотнение жгутового типа работает под давлением рабочей среды, то поверхность уплотняющего кольца не разгружена. [c.144]

Распространенный способ дифференциального поджима втулок показан в насосе, конструкция которого изображена на фиг. 117. Плавающие втулки 2 поджимаются к шестерням 3 п / давлением жидкости, подводимой из камеры нагнетания по каналу а. Часть площади 5 торцовой поверхности втулок 2, на которую действует жидкость, изолирована от рабочего давления с помощью резинового уплотнительного кольца 4 и канала б, соединен-ного с камерой всасывания. Величину и расположение изоли-руемой поверхности втулок подбирают исходя из условия обеспечения максимальной равномерности распределения удельной нагрузки. [c.231]

В формулах Тк — удельная сила треиия по поверхности контакта % (АОз 1а — длина торцового заусен- [c.222]

Исследования стойкости фрез с разными значениями угла и показали, что с увеличением угла наклона зубьев от 10 до 60° стойкость фрезы возрастает от трех до пяти раз. Благоприятный отвод егружки способствует снижению удельной нагрузки и удельных сия резания на 4т>езу. Сильное влияние, которое оказывает угол на фактический передний угол, позволяет уменьшать значения этого угла с целью упрочнения режущей кромки, компенсируя разницу увеличением угла и. Особенно эффективно так(Ж уменьшение угла при обработке материалов, требующих больших передних углов (легкие сплавы, некоторые жаропрочные стали и т. д.). Увеличение угла <а способствует также и более плавной работе за счет увеличения коэффициента перекрытия, т. е. увеличения числа зубьев, одновременно находящихся в контакте с поверхностью резания. Однако большие значения углов о приводят к увеличению передних углов и ослаблению торцовых зубьев фрез, к усложнению заточки и переточки зубьев при эксплуатации. Практически установленные определенные диапазоны значений угла для различных видов фрез приведены ниже. [c.179]

Приборы для определения рассеивающей способности и удельной электропроводимости электролитов. Свойство электролита способствовать равномерному отложению металла на поверхности покрываемых предметов называется рассеивающей способностью. Для измерения рассеивающей способности электролита можно пользоваться электролизером размером 120x100x300 мм. Аноды размером 120Х 100x5 мм устанавливают у торцовых стенок ванны. Катод состоит из десяти латунных или стальных втулок, насаженных на латунный стержень. Крайние втулки и концы стержня имеют резьбу для более плотного соединения торцовых поверхностей втулок. С целью экранирования торцовых поверхностей крайних втулок на концы стержня навинчивают круглые эбонитовые гайки. Для увеличения степени рельефности катода между центральными втулками зажимают латунный диск. [c.264]

Доводку осуществляют следующим образом. Пасту наносят на торцовую поверхность диска после легкого смачивания его керосином и при медленном вращении разравнивают стальной плоской лопаткой. Направление вращения диска — обратное направлению, при котором производилась заточка резца диск должен сбегать с режущей кромки резца. Окружная скорость на периферии круга при доводке должна быть установлена в предалах 1—1,5 м/с, продольная подача (вдоль поверхности диска) порядка 0,5—1 м/с удельное давление на резце 0,15—0,2 кГ/см . [c.268]

Короткозамкнутый ротор — литой из алюминиевого сплава повышенного удельного сопротивления. Ротор имеет вентиляционные лопатки, расположенные на короткозамкнутых кольцах, которые отлиты заодно с ротором. Эти лопатки создают циркуляцию воздуха с торцовых сторон двигателя, что способствует лучшему охлаждению обмоток статора. В основном же электро-двд1гатели серий MTF и MTKF охлаждаются вентилятором с радиальным расположением лопаток, что создает струю воздуха вдоль наружной поверхности станины. Вентилятор посажен на вал ротора со стороны, противоположной щеточному механизму. [c.38]

Фланцы плоские приварные (см. рис. 227, а, б) просты, дешевы, надежны при р < 25 кПсм . Прокладка между плоскими фланцами изготовляется по большему диаметру фланцев и сжимается всей их плоскостью, что исключает возможность создания достаточно высоких удельных давлений и хорошей герметичности. Улучшение уплотнения достигают выполнением на торцах фланцев нескольких неглубоких (до 1 мм) концентрических канавок, а также уменьшением площади торцовой поверхности фланца, что дает увеличение удельного давления. С этой целью один из фланцев имеет выступ, а парный с ним — впадину (рис. 229). [c.305]

Кольца шлифуют периферийной и торцовой поверхностью круга при скоростях резания 15—50 м1сек, при высоких удельных давлениях. Процесс шлифования сопровождается интенсивным [c.434]

Макролезвийное и абразивное строгание торцовым инструментом. Представляет интерес макролезвийная и абразивная обработка плоских поверхностей торцовой поверхностью чашечного круга (см. рис. 1.3). В отличие от обработки периферией круга при обработке торцом толщина среза задается установочным движением на глубину резания, а ширина среза - кинематическим соотношением скоростей инсфумента и заготовки. Микроскопические ширины среза оказывают такое же офицатель-ное влияние на удельные силы резания, что и толщины, поэтому соотно- [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...