Линии тока (в струе)

При сходе с уступа давление под струей изменяется соответственно изменению кривизны линий тока в струе. [c.203]

IV. линии ТОКА В СТРУЕ [c.52]

Уравнения автомодельного движения. Для определения поля скоростей и линий тока в струе эжектируемого воздуха воспользуемся известным в теории ламинарного пограничного слоя методом аффинных преобразований, сводящим систему дифференциальных уравнений в частных производных к одному обыкновенному дифференциальному уравнению, решение которого намного проще. Возможность сведения рассматриваемой задачи к автомодельной облегчается эмпирическим характером зависимости Рь допускающим некоторый произвол в выборе конкретной функциональной связи. Пусть, например, распределение твердых частиц в струе определяется экспоненциальной зависимостью вида (4). Гидродинамическое уравнение пограничного слоя при этом примет вид [c.163]

Рис. ЗЛУ.З. Схемы поворота линий тока в струе

На рис. 12 изображены линии тока в струе (для Л> 1). [c.110]

Установившееся ламинарное движение является в полном смысле слова установившимся движением. Линии токов в нем совпадают с траекториями частиц, как это наглядно видно из опытов с окрашиванием струй. Но не нужно думать, как это может на первый взгляд показаться, что ламинарное движение является безвихревым. [c.80]

Растекающаяся зона прыжка есть особая форма поступательного потока. Эта зона, как к вообще растекание потока, мало изучена. Однако можно сказать, что она отличается от плавно изменяющегося потока тем, что угол растекания линий тока в ней значитель-10 больше нуля, кривизна струй (линий тока) весьма значительна и вследствие этого рас- [c.220]

Линии тока в области струйного течения имеют вид, показанный на рис. 9.7. Их наклон к оси струи очень мал, а значит, мала и поперечная составляющая Uy скорости. [c.379]

Линии тока в области струйного течения имеют вид, показанный на рис. 197. Их наклон к оси струи весьма мал, а значит [c.417]

Схема взаимодействия вдуваемого газа с пространственным осесимметричным потоком показана на рис. 6.2.1. Эта схема соответствует картине течения в вертикальной (меридиональной) плоскости симметрии. Струя газа 1 отрывается от острых кромок отверстия, достигает поверхности раздела 9 с основным потоком, разворачивается и обтекает поверхность головной части 2. Внутри струи возникает застойная зона 7 тороидальной формы с возвратным течением, ограниченная разделяющими линиями тока 5. Струя смешивается как с набегающим потоком, так и с газом, циркулирующим в застойной зоне, образуя соответствующие области смещения 10 и 11. В зоне присоединения струи к обтекаемой поверхности (в окрестностях точек пересечения разделяющих линий тока с телом) возникает криволинейный скачок уплотнения 3, который, пересекаясь с головной ударной волной 4 перед поверхностью раздела, образует точки тройной конфигурации 12 0т этих точек начинаются поверхности тангенциального разрыва 14 и результирующего скачка 13. За [c.395]

Можно видеть, что линии тока в пределах струи прямолинейны и параллельны. Это также следует из выражения функции тока при [i — [lol При рассмотрении рис. 2—5 создается впечатление, что поток жидкости, образующий струю, берет свое начало из источников, расположенных на оси симметрии [это соответствует /( 1) = == 2(6—1)], а если [c.52]

Для теоретической оценки параметров единичной струи использовались данные работы [Л. 1], согласно которой структура плоской струи до зоны взаимодействия определяется течением Прандтля-Майера (если взаимодействие происходит до границы волны разрежения) или течением плоского сверхзвукового источника (если взаимодействие- происходит за границей волны). Взаимодействие струй начинается на оси системы при пересечении воли разрежения. Для параллельно расположенных и идентичных сопел ось симметрии системы определяет направление центральной линии тока в зоне взаимодействия струй. Учитывая, что при истечении в вакуум на границе струи будет существовать область с низки.м давлением, за приближенную границу струи принимаем такую линию тока, для которой режим течения соответствует [c.457]

Для приближенного определения угла потока за решеткой (рис. 9.9) выделим участки струй газа, ограниченные узким сечением межлопаточного канала т — т = а и сечением 1—1, поверхностью спинки лопатки и двумя линиями тока в потоке за решеткой, расположенными друг от друга на расстоянии одного шага. В сечении т — т вектор скорости перпендикулярен отрезку т — т. [c.153]

Так как скорость замерить в полете трудно, то считают, что формула (3) более удобна и дает удовлетворительные результаты. Однако, как было указано P.M. Федоровым, если скорость в сечении 4 4 меньше скорости звука и направлена не параллельно оси двигателя, то эта формула неверна. В самом деле, если к реактивному соплу добавить такой насадок, у которого внутренняя поверхность соответствует внешним линиям тока вытекающей струи (рис. 3), то очевидно, что ничего не изменится, так как на поверхности насадка никаких сил не возникает, но тяга, подсчитанная по формуле (3), будет при этом иная [c.146]

Насадок Борда. Рассмотрим сосуд с вертикальными стенками, который заполнен жидкостью плотности р и в который вставлен насадок Борда с поперечным сечением произвольной формы и площади А (см. рис. 19) пусть давление на уровне насадка равно р. Мы предположим, что срыв течения ) с насадка происходит у его внутреннего края и что скорость струи, вытекающей из насадка, асимптотически приближается к постоянному значению V, которое представляет собой постоянную скорость на свободной линии тока, ограничивающей струю. Пусть А — асимптотическое поперечное сечение струи тогда, по определению, А /А есть коэффициент сжатия. Мы подсчитаем его следующим образом. [c.101]

НОЙ поверхности вдоль линии тока ВС , а у передней кромки в точке В образуется струя воды. Эта струя ограничена свободными линиями тока В Ст [c.307]

Разделяющей линией тока в этом случае является уже не граница струи постоянной массы, а линия тока, разделяющая струю таким образом, что расход части струи, заключенной между ней и границей струи, равен роб, определяемому уравнением [c.144]

Струя, истекающая из воронки. Одним из простейших течений со свободными линиями тока является струя, истекающая из воронки (см. диаграммы 5 и 6 приложения). Схемы таких течений показаны на рис. 14, а — в. Впервые эти течения [c.44]

Одной из иллюстраций теорем 2 и 3 является струя в угле ее отражением (рнс. 36, а) через свободную линию тока оказывается струя, обтекающая угол. Особенно изящный пример [c.88]

Обтекание с отрывом струй. Метод Кирхгоффа. Разобранные нами выше случаи обтекания цилиндрических тел плоскопараллельным потоком жидкости предполагали непрерывность скорости течения во всех точках потока. При этом было показано, что при отсутствии циркуляции чисто поступательный потенциальный поток не оказывает результирующего давления на обтекаемое тело. В попытках найти объяснение этому парадоксу Гельмгольц и Кирх-гофф ввели в рассмотрение, как возможную форму движения жидкости, обтекание с образованием поверхностей разрыва непрерывности скорости. При таком обтекании некоторая линия тока, приходя из бесконечности и встречая нормально контур обтекаемого тела, разделяется на две ветви, которые следуют вдоль контура тела до некоторых точек и В (р ис. 115), после чего обе линии тока В С и В С отрываются от контура и уходят в бесконечность, отделяя область течения / от области покоя II. [c.321]

Рис. 24.9. Картина линий тока в круглой турбулентной свободной струе.

При протекании жидкости через малое отверстие в тонкой стенке линии тока в плоскости самого отверстия не параллельны друг другу, поэтому движение здесь не может считаться плавно изменяющимся. На некотором расстоянии от отверстия кривизна линий тока уменьшается, отдельные струйки становятся все более и более параллельными между собой, одновременно несколько уменьшается площадь сечения струи. Ближайшее к отверстию уменьшенное сечение с—с, в котором движение приобретает почти параллельноструйный характер, называется сжатым сечением Шс распределение скоростей в сжатом сечении условно можно принять равномерным. [c.136]

При сходе с уступа давление под струей изменяется соответственно изменению кривизны линий тока в струе. Поясним это на примере уступа с горизонтальным носком. При опускающейся с уступа струе (выпуклость обращена кверху) давление в угловой точке уступа т меньще pgh (рис. [c.478]

Изменение кривизны линии тока на границе струи имеет место в конце начального участка (сечение х ). Все перечисленные особенности, характеризующие течение внутри сопла и в струе, могут приводить либо к усилению, либо к ослаблению возмущений гертлеровского типа. Более подробно оценка кривизны линий тока в струе рассмотрена в разделе 6.6. [c.176]

Иллюстрацией некоторых режимов течения в плоском эжекторном сопле служат фотографии спектров обтекания внутренних стенок эжектора, полученные с использованием метода саже-масляного покрытия (на примере варианта 1 из таблицы 5.1). В сочетании с приведенными выше распределениями давления для этого варианта сопла можно вьщелить, по крайней мере, четыре режима течения в плоском (прямоугольном) эжекторном сопле, которые можно видеть на фотографиях рис. 5.15 и которые схематично показаны на рис. 5.16. Для каждого из четырех режимов схематично изображено поведение предельных линий тока на поверхности нижней и боковой стенках эжектора (эта схема течения обозначена на рис. 5.16 как а) и направление линий тока в струе и эжекторном канале при виде сбоку для нижней поверхности и при виде сверху — для боковой (эта схема течения обозначена на рис. 5.16 как б). Кроме того, для каждого из режимов течения на рис. 5.16 схематично показана примерная форма границы струи в сечении среза эжектора при виде сзади. [c.244]

Если л< 1 paскачков уплотнения (см. рис. 4.10, б) и давление в струе возрастает. Линии тока в этом случае сходятся к оси потока. На рис. 4.18, б это показано на примере пристеночной линии тока А В С . [c.117]

Как известно (гл. 5), при обтекании угловой точки А (рис. 8.5,а) звуковым потоком, вытекающим в среду с пониженным давлением еа<е, возникает волна разрежения miAB, состоящая из множества характеристик. При пересечении волны граничная линия тока в точке А отклоняется на угол б. Слабые волны разрежения, попадающие на линию перехода в точках В, С, D под углом, меньшим л/2, отражаются от нее с обратным знаком, т. е. в виде волн уплотнения, так как внутри язычка скорости дозвуковые. От свободной границы струи (точки Е, F и т. д.) волна уплотнения отражается в виде волны разрежения, например ED, которая вновь попадает на линию перехода и снова отражается от нее волной уплотнения. [c.213]

Первая группа режимов (зона /) характеризуется пониженными давлениями среды еа<еь В выходном сечении сопла устанавливается расчетное давление pi, так как ро, Тс и расход газа через сопло не меняются. Параметры течения изменяются только за соплом в свободной сверхзвуковой струе. Б угловых точках Л и Л1 на рис. 8.17,а давление меняется от pi до Ра- Линии тока в точках Л и Л] отклоняются на угол 5 в связи с возникновением в этих точках волн разрежения АС, Ai и АВ, A Bi. Вдоль прямолинейных характеристик давление не меняется. Следовательно, в областях 2 устанавливаются постоянные скорость и давление ра. Волны разрежения ADiE- A и AiDEAi вы- [c.233]

Развивая теорию Корста, Карьер и Сирье [41] разработали метод расчета отрывного течения за уступом, расположенным по потоку, при сверхзвуковых скоростях. Они нашли, что влияние пограничного слоя в точке отрыва эквивалентно влиянию вдува струи в область отрыва. На градиенты давления и энтропии во внешнем потоке влияет кривизна линий тока в слое смешения, а в осесимметричном течении — наклон и кривизна линии тока перед отрывом. Их подход при рассмотрении влияния пограничного слоя подобен подходу Кирка [42]. [c.61]

Расчетные зависимости. Общая схема свободного течения жидкости (линии токов) через малое отверстие в тонкой стенке и тип стенки показаны на рис. VII. 1. Малыми отверстиями считаются такие, у которых наибольший размер не превышает 0,1Я. Под термином тонкая стенка понимается такая, у которой края в отверстии имеют заостренную кромку (см. рис. VII.ll). В этом случае возможны только местные сопротивления движению жидкости. При протекании жидкости через малое отверстие в тонкой стенке линии токов в плоскости самого отверстия не параллельны друг другу, поэтому течение здесь не может считаться плавноизменяющимся. На некотором расстоянии от отверстия кривизна линий токов уменьшается, отдельные струйки становятся все более и более параллельными между собой, одновременно несколько уменьшается площадь сечения струи. Ближайшее к отверстию уменьшенное сечение с —с, в котором движение приобретает почти параллельноструйный характер, называется сжатым сечением сос распределение скоростей в сжатом сечении условно можно принять равномерным. [c.144]

Хаос течения в трубке. Хотя основное внимание теория динамических систем уделяет течениям с замкнутыми линиями тока, в инженерных разработках важное место занимают открытые течения. Среди них течения над воздушным крылом, пограничные слои, струи и течения в трубках. Недавно на приложения теории нелинейной динамики к проблемам перехода от ламинарного к турбулентному течению в открытых течениях стали обращать больше внимания. Один из примеров — опыт Сринивасана [179] из Йельского университета по исследованию перемежаемости течения в трубе. В этой задаче течение ламинарно и стационарно при малой скорости, но становится турбулентным при достаточно больших средних скоростях. Переход от ламинарного к турбулентному течению, происходящий при определенной критической скорости, по< видимому, осуществляется через перемежаемые вспьш1ки турбулентности. По мере увеличения скорости увеличивается доля времени, которое система проводит в хаотическом состоянии до тех пор, пока течение не турбулнзуется полностью. Некоторые наблюдения этого явления восходят к Рейнольдсу (1883 г.). Основной предмет исследований сейчас состоит в попытке связать параметры этой перемежаемости, например распределение длительности вспышек, с динамическими теориями перемежаемости (см., например, [157]). [c.122]

На рис. 4.26—4.28 представлены типичная геометрия границы струи и характеристик, распределение статического давления р, отнесенного к давлению торможения. Экспериментальные значения показаны на этих фигурах различными значками, а расчетные — сплошными линиями. Волнообразная структура границы струи в распределения давления на центральном теле вызвана отражением чередуюш,ихся волн разрежения и сжатия от границы струи и тела. Действительно, характеристики АС, СО, ОЕ, ЕР, РО, GN и т. д. разделяют различные аналитические области течения (рис. 4.26). На этих характеристиках терпят разрывы производные газодинамических параметров и кривизна линий тока, в том числе и границы струи. Так, характеристика АС отделяет аналитическое течение разрежения АВС от течения в треугольнике АСО, определяемом параметрами на характеристике АС и на участке АО границы струи характеристика СО отделяет течение сжатия в области определяемое контуром тела и параметрами на характеристике СО, от течения в треугольнике АСО. Разрывы производных давления на теле возникают соответственно в точках С, Е ж О. [c.179]

При числах Re<10 силы вязкости играют преобладающую роль по сравнению с силами давления здесь поток, окружающий цилиндр, имеет ламинарный характер, а линии тока приближаются к линиям тока в условиях полного обтекания. За .илиндром тянется колеблющаяся струя воздуха (см. рис. 3.11,о), распадающаяся в дальнейшем на отдельные вихри. В области чисел Рейнольдса 2,5-102пограничном слое ламинарное, а за цилиндром образуется вихреобразная область с пониженным давлением. Отрыв пограничного слоя происходит несколько впереди наибольшего (миделе-вого) сечения цилиндра (см. рис. 3.11, б). Давление на цилиндр в этой области чисел Рейнольдса определяется главным образом давлением от разрежения р<ро за цилиндром. При дальнейшем увеличении чисел Рейнольдса (Re = 1,8-10 3,5-10 ) происходит кризис точки Б и S (точнее, линия) отрыва погра- [c.48]

Результаты измерений полного давления в зависимости от азимутального угла для струи, истекающей из сопла с числом Маха на срезе сопла Ма = 1,5, и для значения нерасчетности струи Пр = 4,15 представлены на рис. 6.4, а [36, 40]. Измерение полного и статического давления проводилось с помощью соответствующих стандартных осесимметричных пневмоприемников с диаметром приемных отверстий, равным 0,3 мм. Иглообразный приемник статического давления имел четыре отверстия, расположенные на расстоянии восьми калибров от наконечника пневмоприемника. Для уменьшения погрешности измерений, вызванной скосом потока, угол наклона приемников к оси струи устанавливался приблизительно равным углу наклона касательной к предполагаемой линии тока в середине сжатого слоя струи. Направление линии тока в данном сечении определялось в соответствии с существующими представлениями о структуре течения и с использованием теплеровских снимков. Здесь учитывалось также то обстоятельство, что приемник полного [авления не чувствителен к скосу потока в случае, если величина скоса менее 30 [41. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...