Жесткость отрицательная

По окончании повторного шлифования партии колец бьш произведен осмотр станка и его узлов, в результате чего установлено, что правка круга устройством пониженной жесткости отрицательно сказывается на техническом состоянии станка. Например, до правки устройством пониженной жесткости вследствие дисбаланса абразивного круга амплитуда взаимных колебаний шлифовальной и ведущей бабок не превышала 0,015. .. 0,02 мм, а после правки и шлифования партии колец (16 шт.) возросла до 0,07 мм. Биение ведущих кругов не превышало 2... 3 мкм, стало 5... 8 мкм. [c.282]

Допускается применение водопроводной воды для приготовления растворов. Вода с повышенной жесткостью отрицательно влияет на процесс химического никелирования и для приготовления растворов непригодна. [c.25]

Если оболочка испытывает внешнее давление, то меридиональные напряжения будут отрицательными (сжимающими) и, согласно формуле (17.24), радиальное усилие q получится также отрицательным, т, е. направленным наружу. Тогда кольцо жесткости будет работать не на сжатие, а на растяжение. При этом, очевидно, условие прочности (17.24) останется тем же. [c.476]

Полученные соотношения справедливы и при действии сжимающей силы, только напряжение N/А будет отрицательным и наибольшие (по модулю) напряжения будут в точках на линии ОС. Необходимо отметить, что при действии сжимающей силы приведенные выше формулы действительны только для стержней большой жесткости, т. е. таких, для которых влияние осевой сжимающей силы на деформацию изгиба незначительно и может не учитываться (см. гл. X). [c.246]

Отбрасывая отрицательные значения частот, как не дающие новых решений и не имеющих физического значения, получаем две частоты. Меньшую из частот обозначают 1, большую — п. Частоты 1 и а являются частотами собственных колебаний системы. Они не зависят от начальных условий и полностью определяются значениями коэффициентов инерции и жесткости. [c.436]

Силы вредных сопротивлений также направлены в сторону, противоположную движению, и работа их отрицательна. Вредными сопротивлениями являются трение, возникающее между трущимися поверхностями частей мащин, сопротивление среды, жесткость гибких тел и др. Сопротивление среды может быть и полезным, как сопротивление воды движению судна или воздуха при полете самолета. [c.192]

При увеличении жесткости системы основной тон повышается пли, во всяком случае, не падает. При этом под увеличением жесткости понимается переход к системе с той же живой силой, но силовая функция которой получается из данной прибавлением отрицательной знакопостоянной квадратичной формы. [c.240]

Здесь p, и фг —корни соответствующего (6.11.4) характеристического уравнения, которое мы здесь не выписываем. Для неизвестной получается квадратное уравнение, имеющее один положительный и один отрицательный корень, которые зависят от жесткости, длины и массы стержня, а также от силы Р. Функция Z(z) удовлетворяет граничным условиям (6.11.3). Подставляя (6.11.5) в эти граничные условия, получаем однородную систему уравнений, которая имеет нетривиальное решение, если определитель ее равен нулю. В данном случае равенство нулю определителя приводит к нетривиальному результату, множитель в показателе экспоненты находится как функция сжимающей силы Р. Соответствующее трансцендентное уравнение мы не выписываем, исследование его довольно сложно и может быть выполнено лишь с помощью численных методов. Результат исследования состоит в следующем. При малых Р для со получается два действительных значения, с увеличением Р эти корни сближаются и при Р = Р сливаются в один действительный корень. При > , величина со становится комплексной, следовательно, прогиб неограниченно растет. [c.207]

Если нити, обладающие некоторой жесткостью, натягиваются общим грузом, то при изгибе кольца происходит перераспределение усилий. В области положительных ни нити дополнительно растягиваются, а в области отрицательных — укорачиваются. Возникает изменение нормальной составляющей д . Тогда в уравнении (3) получаем дополнительное слагаемое д = Кку, где К — коэффициент жесткости нитей. В итоге [c.252]

Коэффициент жесткости на кручение бруса прямоугольного сечения Р меньше 0,333. Следовательно, написанное выражение оказывается отрицательным, и поэтому п < 0. [c.340]

Золотники с отрицательным перекрытием применяют в тех гидросистемах, в которых утечки и жесткость системы не являются важными. [c.121]

Расчет валов и осей Практикой установлено, что усталостное разрушение является основной причиной выхода из строя вращающихся осей и валов. Поэтому расчет на усталостную прочность является основным для этих деталей. В тех случаях, когда упругие перемещения вала или вращающейся оси могут отрицательно повлиять на работу связанных с ними деталей, производят расчет на жесткость. Рассмотрим последовательность расчета валов, так как расчет осей является частным случаем расчета валов при М, = 0. [c.316]

Отрицательная характеристика стекла — относительно низкий модуль упругости. Поскольку большинство конструкций в космической технике работают иа предельных режимах по жесткости, то это служит существенным недостатком. Кроме того, недостаточный модуль упругости стекла приводит к чрезмерным напряжениям в полимерных матрицах. По этой причине происходит растрескивание при растяжении, ведущее к снижению усталостной прочности. [c.83]

В качестве других возможных причин остановки развития усталостных трещин, основанных на изменении напряженного состояния при ее вершине, можно назвать следующие развитие трещины в область более низких напряжений и, в частности, в область с отрицательными второй и третьей компонентами объемного напряженного состояния увеличение момента инерции сечений при развитии в них усталостных трещин и уменьшении в связи с этим амплитуды напряжений от изгиба различие работы упругопластической деформации у вершины трещины и у исходного надреза уменьшение жесткости напряженного состояния у вершины трещины при ее развитии и др. [c.18]

Как следует из выражения (2.5), независимо от режима нагружения отклонение действительной скорости деформации от номинальной определяется отношением жесткостей цепи нагружения и рабочей части образца. В области упругого поведения исследуемого материала модуль М соответствует модулю Юнга Е и, следовательно, действительная скорость деформации наиболее сильно отклоняется в сторону уменьшения от номинальной. Отрицательная величина модуля М вызывает более высокую скорость деформирования, чем номинальная, и последняя достигает предельно высокой величины при Л1=ем/рМр- Отсюда следует, что участки резкого изменения скорости роста нагрузки (за зубом текучести, у точки разрушения) отличаются наибольшим нарушением принятого для испытания закона нагружения. Чем выше жесткость цепи нагружения и податливость образца, тем меньше отклонение действительного режима нагружения от номинального. Точное поддержание заданного закона нагружения или деформации требует применения системы со следящим приводом. [c.71]

В первом случае (х = 1) неустойчивость имеет обычный статический характер по мере увеличения нагрузки жесткость системы уменьшается, при значении а = я/2 обращается в нуль и при дальнейшем возрастании нагрузки становится отрицательной. В соответствии с этим корни [c.456]

Симметрично главной диагонали располагаются отрицательные связующие жесткости [при выражении потенциальной энергии системы по формуле (1. 3) через деформации] с соответствующими индексами Сц. Характерная структура Нп отображает наличие в системе тех или иных связей между степенями свободы и может поэтому для упрощения записи выражаться совокуп- [c.36]

При уменьшении цилиндрической жесткости внутренней (или наружной) оболочки и увеличении длины соединения образуется разрыв в контакте (отрицательные напряжения на графике рис. 5,2, кривая /). [c.83]

Отрицательная обратная связь между каскадами придает высокую приведенную жесткость золотнику второго каскада в устойчивом положении. Его принудительное смещение из этого положения вызывает увеличенный перепад давления на торцах за счет отклонения заслонки первого каскада. Большая приведенная жесткость позволяет поднять собственную частоту золотника, что, в свою очередь, обеспечивает ему высокие частотные параметры и быстродействие. [c.246]

Подвод свежего масла к деталям приводов агрегатов задней крышки (см. фиг. 133а, стр 556) осуществляется через сверления в утолщенных радиально расположенных ребрах крышки, которые одновременно являются и ребрами жесткости. Отрицательной стороной такого конструктивного решения является необходимость установки для приема смазки скользящего подшипника на хвостовике вала, что усложняет компоновку задка, особенно при наличии нагнетателя. [c.439]

Расчет на жесткость. Упругие перемещения вала отрицательно ьлияют на работу связанных с ним деталей подшинннков, зубчатых колес, катков, фрикционных передач и т. п. От прогиба вала (рис. [c.266]

Однорядные подшипники устанавливаются попарно так, чтобы осевая составляющая от радиальной нагрузки одного подшипника воспринималась другим. Монтаж может осуш,ествляться как с предварительным натягом, так и без него, но в любом случае необходима тщательная регулировка, так как и 1резмериый натяг, и завышенный осевой люфт отрицательно сказываются на работоспособности подшипников. Предельная частота их вращения значительно ниже, чем у шариковых и даже роликовых цилиндрических подшипников. Изготовление высокоточных конических роликоподшипников весьма сложно и трудоемко. Оду а ко высокая несущая способность, жесткость, удобство монтажа и регулировки обеспечило этим подшипникам самое широкое, )аспространение после шарикоподшипников. [c.95]

Расчет на изгибную жесткость. Упругие перемещения валов отрицательно влияют на работу связанных с ними деталей — подшипников, зубчатых колес и т. д. При большом прогибе может произойти заклинивание подшипников, а в зубчатых зацеплениях перекос зубьев и возникновение концентрации нагрузки по длине зуба. В отсчетных и делительных механизмах упругие псремеш,е-ния снижают точность измерений, [c.316]

Работа линейной силы упругости на перемещении из состояния статического равновесия всегда отрицательна и равна половине произведения коэффициента жесткости на квадрат деформации. Из формулы (51) или (52) следует, что работа линейной силы упругости не зависит от формы перемещения и работа по любол1у замкнутому перемещению равна нулю. Она также равна нулю, если точки Мо и М лежат на одной сфере, описанной из точки статического равновесия. [c.290]

Масса /гг, на которую действует периодическая возмущающая сила, совершает периодические возвратно-поступательные движения, сопровождающиеся ударами по неподвижному ограничителю. Помимо независимой возмущающей силы, на массу действует сила деформации пружины С (у — Уц), где С — жесткость пружины у о — первоначальный зазор (расстояние при поло.жении равновесия вибромассы до ограничителя) у—текущая координата движения вибромассы. Когда масса прижата к ограничителю усилием предварительно натянутой пружины, зазор в системе считается отрицательным (уо < 0). [c.30]

Для испытаний при низких давлениях и различных температурах, как отрицательных, так и положительных, служит термобарокамера детали, помещенные в камере, могут вдобавок подвергаться вибрации. Одна из конструкций термобарокамеры показана на рис. 7-7. Она представляет собой литую металлическую коробку, снаружи которой имеются ребра для придания коробке большей жесткости. Передняя стенка камеры имеет откидное окно 1, через которое устанавливаются приборы в камере. Окно, гермети чески закрывающее камеру с помощью четырех болтов 2 с барашками, позволяет наблюдать за показаниями приборов, установленных в камере. [c.145]

Значе1П1е (Оп > О, так как радиус-вектор точки средней линии, исходящий из центра жесткости, на пути АаВ поворачивается против часовой стрелки, 11а участке ВЛ поворот радиуса-вектора пoJryчaeт я по часовой стрелке приращение секториальной площадн, равное удвоенной площади треугольника 0 Syl, оказывается отрицательным [c.375]

Одним 113 главных преимуществ ориентированных стеклопластиков является высокая удельная прочность в направлении армирования. Практическая реализация этого иреимуще-ства ограничена трудностями, обусловленными относительно низким сопротивлением ориентированных стеклопластиков межслойному сдвигу = 25 50 МПа, "= 2000 2500 МПа) и поперечному отрыву (/ i= 20- 55 МПа), а также сравнительно малой жесткостью ( П 25- 60 ГПа) даже в направлении укладки волокон. Несущая способность тонкостенных конструкций, работающих на устойчивость, в результате сравнительно низкой жесткости стеклопластиков часто теряется задолго до достижения напряжениями предельных значений [56, 80]. 1 1рн создании толстостенных изделий указанные отрицательные особенности начинают проявляться более ярко, так как возрастает число технологических факторов, определяющих эти особенности [6]. [c.6]

Способы устранения отрицательных особенностей. Использование высоко-модульных, волокон. В целях увеличения жесткости композиционных. материалов ведутся интенсивные работы по созданию высокомодульных волокон. Наиболее распространенными в настоящее время высокомодульными волокнами, применяемыми в качестве арматуры для изготовления композиционных материалов, являются волокна бора, углерода, карбида кремния, бериллия, модуль упругости которых в 5 раз и более превышает модуль упругости стекловолокон [20, 33, 102]. Большой практический интерес вызывают также органические волокна типа PRD-49 Kevlar [113], удельная прочность и жесткость которых в 2—3 раза выше аналогичных характеристик стекловолокон [59, 113]. Появление волокон Kevlar вызвано стремлением создать легкие высокомодульные и высокопрочные волокна со стабильными свойствами при действии динамических нагрузок, резких изменений температуры и условий эксплуатации. [c.7]

Наличие волокон с высокой жесткостью позволяет варьировать в самом широком диапазоне зависимость уд ль-ной прочности композиционных материалов от их удельной жесткости. Это обусловливает существенные преимущества композиционных материалов перед металлами, где удельная жесткость примерно постоянная при некотором изменении удельной прочности [15]. Управление удельной жесткостью и прочностью, а также другими физико-механическими характеристиками в плоскости армирования осуществляется нзд1енением укладки волокон или одноосных тканей различного плетения как в плоскости, так и по толщине пластины или изделия [2, 14]. При этом характеристики композиционных материалов перпендикулярно плоскости армирования практически не изменяются [25]. Варьирование укладки волокон приводит не только к изменению степени анизотропии свойств, при незначительном изменении сопротивления межслойному сдвигу и поперечному отрыву [20, 69]. Наличие переменной укладки по толщине приводит к существенному увеличению неоднородности структуры композиционного материала, что необходимо учитывать при расчете конструкций из таких материалов [2, 104]. Выбор закона укладки в плоскости и по толщине пакета подчиняется назначению конструкции. Таким образом, использование высокомодуль-пых волокон при традиционных схемах армирования, когда толщина изделия создается набором плоских армирующих элементов — ирепрегов или слоев ткани, не устраняет указанных выше отрицательных особенностей композиционных материалов. [c.8]

Отрицательное давление. Допустим, что через воздуховод диаметром 108 см прокачивают 800 м /мин во.здуха, содержащего пары кислот. Максимальное отрицательное дав,пение составляет 175 мм вод. ст. Допускаемая нагрузка от воздушного потока равна 1,4 кгс/см . Толщина стенки воздуховода 6,35 мм (в соответствии с рекомендуемым стандартом PS 15—69). Вычислим коэф( )пциент безопасности, принимая модуль упругости стеклопластика равным 56 200 кгс/см . Предположим, что кольца жесткости уота- [c.338]

Зависимость сопротивления сдвигу от уровня всестороннего давления (величины средних сжимающих напряжений), следующая по результатам работ [14, 187] и обсуждаемая в работе [188], влияет на ход кривой сжатия при нагрузке и разгрузке. Однако при условии, что упругий участок на кривой разгрузки не снижает давление до величины ниже нуля при экспериментальной регистрации движения свободной поверхности (или давления, соответствующего адиабате сжатия мягкого материала при регистрации давления на границе образца с мягким материалом), определение величины растягивающих напряжений как точки пересечения лучей, исходящих из максимума (точка 1) и минимума (точка 2) скоростей (давлений), автоматически учитывает зависимость сопротивления сдвигу от давления, поскольку влияние последнего сказывается только на положении точек 1 я 2 (штриховая диаграмма на рис. 117, а). Угловой коэффициент луча 2К при этом определяется жесткостью упруго-пластического сжатия в области отрицательных давлений. Из-за отсутствия в настоящее время данных о жесткости материала при одноосном деформировании в области растягивающей нагрузки приходится либо использовать жесткость, определенную при малых растягивающих нагрузках, либо принимать допустимым использование одного закона об1ъемного сжатия в плоских волнах для области растягивающих и сжимающих нагрузок. Следует отметить, что, по данным работы [21], давления до 100-10 кгс/см2 в стали 20 и алюминиевом сплаве В95 не оказывают существенного влияния на сопротивление сдвигу. [c.230]

На этот вопрос надо, конечно, дать отрицательный ответ. И не только потому, что, кроме всего прочего, нас могут лимитировать условия жесткости. Дело — в иринципе. Не всякие напряжения одинаково опасны. Чтобы убедиться в этом, достаточно вернуться к рассмотренным ранее условиям силового и прессового нагружения. [c.33]

Действительно, во-первых, этот пролет вращается с той же угловой скоростью (которой задавались), во-вторых, известны его две же ткости относительно поперечных перемещений (они обе равны бесконечности), в-третьих, будет определен коэффициент жесткости на изгиб на опоре, примыкающей к первому пролету. В самом деле, в случае вращения многоопорного вала с первым критическим числом оборотов его упругая линия будет иметь форму, представленную на фиг. 61. При существовании этой формы прогибы смежных пролетов вала направлены в противоположные стороны и изгибающие моменты в опорах вала будут различно влиять на величину прогибов в смежных пролетах вала. Так, если для одного пролета опорный момент будет препятствовать прогибу, т. е. будет вызывать положительную величину жесткости на изгиб, то этот же момент в соседнем пролете будет способствовать увеличению прогиба, следовательно, он будет эквивалентен произведению уже отрицательной жесткости относительно угловых перемещений на соответствующий угол поворота опорного сечения. По абсолютной величине обе эти жесткости равны друг другу, так как на опоре углы поворота вала обоих соседних пролетов одинаковы. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...