Отрицательная жесткость Отрицательное трение

В действительности записанный период затухающих свободных колебаний измерителя (фиг. 173) оказался несколько больше — около 0,1 сек. Это расхождение частично может быть объяснено неточностью расчетных данных и механической записи, частично не учтенным в расчете влиянием момента сил трения золотника, которое при выполненном направлений вращения эквивалентно пружине отрицательной жесткости (фиг. 174). [c.263]

Отрицательная жесткость 36 Отрицательное трение 180 [c.251]

Силы вредных сопротивлений также направлены в сторону, противоположную движению, и работа их отрицательна. Вредными сопротивлениями являются трение, возникающее между трущимися поверхностями частей мащин, сопротивление среды, жесткость гибких тел и др. Сопротивление среды может быть и полезным, как сопротивление воды движению судна или воздуха при полете самолета. [c.192]

На рис. 3 приведены фазовые траектории системы, поведение которой описывается уравнением (1) в зоне основного параметрического резонанса при различных значениях ji 0 0,1 0,2 0,3. Анализ графиков на рис. 3 показывает, что изменения фазовых траекторий при увеличении коэффициента аналогичны изменениям фазовых траекторий линейной колебательной системы второго порядка при уменьшении коэффициента трения. Фазовая траектория при д. 0,3 аналогична фазовой траектории системы при = О и с отрицательным коэффициентом трения. Таким образом, периодическое изменение жесткости колебательной системы в зоне параметрического резонанса компенсирует потери на трение и с увеличением коэффициента пульсации приводит к раскачке системы, аналогичной поведению линейной системы с отрицательным трением, [c.62]

В качестве специальных средств увеличения сопротивления используют резиновые прокладки, манжеты, втулки, а также оптимальный слой медного припоя при пайке твердосплавных пластинок инструментов, изготовление оснастки и отдельных деталей станков из материалов с высоким коэффициентом внутреннего трения. Жесткость отдельных узлов металлорежущих станков в значительной степени зависит от зазоров и стыковых деформаций увеличение зазоров в подшипниках вызывает повышение вибраций. Отрицательное действие зазоров повышается также с ростом числа оборотов шпинделей. [c.14]

Рассматривая действие сил, приложенных непосредственно к ротору и имеющих место при рабочем режиме или при помпаже, было установлено, что квазиупругие силы создают область устойчивости в зоне малых угловых скоростей. Отрицательное трение (при помпаже) снижает устойчивость, преимущественно, лишь при малых значениях критерия жесткости Н и малом вязком сопротивлении в демпфере. [c.121]

При малой жесткости и отрицательной характеристике трения устойчивость понижается. [c.476]

Механические или добавочные сопротивления Р в машинах встречаются главным образом в виде сил сопротивления, появляющихся при относительном движении элементов кинематических пар, или, иначе, сил трения, в виде сопротивления среды, например аэродинамических сопротивлений, силы сопротивления, обусловленной жесткостью гибких звеньев, например канатов, цепей, ремней и т. д. Силы трения появляются под действием нормальных реакций, действующих в кинематических парах, и являются известными силами, если изв тны реакции. Силы трения, как правило, производят отрицательную. работу, потому что они всегда направлены в сторону, обратную скорости относительного движения элементов кинематических пар. Этот вид добавочного сопротивления, сопровождающего работу машин, наиболее важен, потому что во многих случаях почти вся энергия, затрачиваемая на приведение в движение машины, расходуется на преодоление сил трения. Ввиду этого силы трения будут рассмотрены особо. [c.358]

Коэффициент 5 падения силы трения от скорости входит в положительный член предпоследнего определителя Гурвица с отрицательным знаком и, следовательно, его уменьшение всегда выгодно с точки зрения устойчивости. Кроме того, при уменьшений уменьшается склонность привода к автоколебаниям при постоянной скорости управляющего воздействия. С другой стороны, величина I не влияет на жесткость и зону нечувствительности и мало сказывается на установившейся ошибке привода по скорости. В связи с этим желательно по возможности уменьшать коэффициент падения силы трения от скорости. [c.80]

Стремление повысить жесткость опоры увеличением натяга неизбежно связано с повышением температуры подшипников. Потери на трение и температура для подшипников Л, В и С в зависимости от осевого зазора а при частоте вращения шпинделя 1000 и 2000 об/мин приведены на рис. 69. Отрицательные величины 5а соответствуют натягу, положительные — зазору. Почти при всех значениях наименьшие величины потерь и температуры соответствуют подшипникам С. Только при п = 2000 об/мин и натяге 5а = —Ю мкм для этого подшипника начинают резко возрастать потери и температура при натяге 5а = —20 мкм температура этого подшипника существенно выше, чем у остальных типов. Подшипник С не должен иметь натяг более 10 мкм, так как при больших натягах следует ожидать резкого повышения температуры на высокой частоте вращения шпинделя. Слишком [c.74]

В том случае, когда угол взаимного наклона поверхностей скольжения не равен нулю, координата приложения равнодействующей гидродинамической подъемной силы, как уже указывалось выше, в зависимости от величины угла атаки смещается от средины в сторону задней кромки (рис. 3, кривая т — 0). Соответственно момент сил гидродинамической, трения и веса относительно этой кромки направлен на уменьшение угла наклона поверхностей скольжения. Очевидно, верно и обратное, то есть в случае отрицательного угла атаки упомянутый момент направлен на его увеличение. Таким образом, в рассматриваемом примере движение узла при угле наклона, соответствующем нулевому моменту, будет положением устойчивого равновесия. При этом разделение поверхностей смазки может осуществляться только за счет динамической жесткости жидкости. [c.223]

Предельный момент, передаваемый муфтой, обычно лимитируется моментом потери устойчивости оболочки либо моментом сил трения в узле ее защемления. Единичные случаи потери устойчивости оболочки или ее проскальзывания в узле защемления, наблюдаемые в период перегрузки муфты, не приводят к немедленному выходу муфты из строя, однако отрицательно сказываются на ее дальнейшей работе. Обычно муфты выбирают таким образом, чтобы максимально реализуемые в приводе нагрузки не превосходили момента потери устойчивости оболочки (Гп. у). Это условие приводит к следующему соотношению между моментом потери устойчивости оболочки и номинальным моментом муфты Гп. у= (5-f-8) Гн. Что касается предельного значения момента сил трения, то его, очевидно, следует назначать, задавая степень деформации бурта оболочки, из условия Гтр тах п. у- На практике до настоящего времени момент потери устойчивости оболочки определяют экспериментальным путем. Метод его определения прост и легко реализуется на обычных статических стендах, используемых для нахождения крутильной жесткости муфт. [c.105]

Чем меньше максимальная (по модулю) отрицательная действительная часть АФЧХ, тем меньше склонность к вибрациям. Следовательно, уменьшение жесткости Си подшипника с помощью аккумулирующих устройств не влияет на его статическую жесткость. Динамика при этом может быть улучшена без увеличения потерь на трение в подшипниках. Наоборот, можно уменьшить [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...