Импеданс связи

Основная погрешность измерения импеданса связана с неидеальностью характеристик вибровозбудителя, датчиков, а также связей их с- объектом. [c.451]

Возникновение термина импеданс связано с системой электромеханических аналогий, в которой электрическое напряжение сопоставляется с давлением, а ток — со скоростью. С физической точки зрения акустический (и механический) импеданс показывает, насколько трудно раскачать систему, степень неподатливости системы воздействию колебаний. В дальнейшем понятие акустического импеданса и его обобщение на случай границы сред будет широко использоваться при решении задач об отражении и прохождении акустических волн. [c.32]

Материал Тип среза Скорость звука с- 10 , м/с Плотность р 10 , кг/м Характеристический импеданс Z. 10- , кг/(м - с) Диэлектрическая постоянная е Пьезомодуль Кл/Н Коэффициент электромеханической связи Р Допустимая температура, [c.205]

В доброкачественной зоне импеданс Zh определяется всеми слоями изделия, колеблющегося как единое целое. Дефект (непроклей, расслоение) ослабляет механическую связь отделенного им слоя с изделием. В зоне дефекта I Zh I обычно уменьшается, что сопровождается изменением угла ф. При изменении Zh изменяется коэффициент передачи преобразователя [c.295]

Смещение резонансных пиков можно существенно уменьшить, применив контактную жидкость с малым характеристическим импедансом и увеличив толщину контактного слоя до чет-верти длины волны. Однако это ухудшает связь преобразователя с изделием, высота резонансных пиков уменьшается, и измерения затрудняются. [c.128]

При найденных значениях геометрических параметров были рассчитаны частотные зависимости модуля и фазы импеданса для позы а = 90°, Р = 90°. На рис. 16 приведены экспериментальные [48] и расчетные данные для этой позы. Кривая 1 соответствует значениям геометрических параметров, полученным из предположения, что все мускулы, окружающие плечевой сустав, принимают участие в движении плеча в одной плоскости. Сравнение расчетной кривой с экспериментальной показывает, что в области низких частот (при X < 0,25) наблюдается значительное различие между кривыми. Полагая, что эти различия связаны с допущением, что все мускулы принимают участие только в одном движении, было исследовано влия- [c.73]

Можно провести аналогию между этим соотношением и параметрами электрической цепи. В цепи переменного тока с напряжением и и полным сопротивлением (импедансом) Z течет ток I. Эти величина для переменного тока связаны законом Ома U = = ZI. Если Z — чисто активное сопротивление (Z = R), то U = = RI. В общем случае импеданс является величиной комплексной [c.68]

Блок-схема типичного ВЧ-С., работающего на фнк-сиров. частоте радиочастотного диапазона 10—400 МГц, приведена на рис. 2. С кольцом С. связана катушка резонансного колебат. контура кС , возбуждаемого генератором тока ВЧ, Резонансный контур согласует низкий импеданс С, с высоким входным сопротивлением усилителя ВЧ. В зависимости от параметра [c.540]

Человек — ручная машина — обрабатываемая среда составляют сложную нелинейную систему с силовыми, тактильными, зрительными и слуховыми обратными связями, параметры которой в значительной мере зависят от индивидуальных особенностей оператора, его физического и психического состояния, позы во время работы, усилий, развиваемых мышцами рук, реализации волевых решений оператора и других факторов. Однако обычно систему рассматривают как линейную без обратных связей, а механические свойства рук оператора оценивают с помощью импеданса, определяемого экспериментально [91, 133, 255]. Согласно [82], при нажатии прямой рукой вертикально вниз на ручную машину с замкнутой рукоятью в диапазоне частот до 200 Гц модель человека можно представить импедансом [c.435]

Соответствующие характеристики могут быть нанесены на диаграмму импеданса (такую, как диаграмма Смита), по которой можно определить комплексный коэффициент расстройки, который представляет собой коэффициент связи по мощности между двумя гауссовыми модами 37]. Подробнее данный вопрос рассматривается в работах [38—41], посвященных графическому решению проблемы гауссовых мод. [c.261]

Рассматривается расчетная математическая модель многосвязной системы двигатель — виброизолятор — планер с учетом динамических характеристик, например динамической податливости двигателя и планера в местах опорных связей. Возможно применение других характеристик, таких как механический импеданс, подвижность [84-87. Эти характеристики определяются в ходе проведения тестовых исследований (при возбуждении точек крепления вибратором с каналом обратной связи для поддерживания постоянной силы возбуждения). [c.135]

Если к трубе присоединен комплексный импеданс, то первый максимум давления лежит в плоскости с координатой XQ = 8X/ 2n), При этом угол сдвига фаз б меняется в пределах — я/2 < б < +л/2, в связи с чем координата максимума давления может находиться как вне, так и внутри трубы. Если первый максимум лежит вне трубы, то ближайший к концу максимум давления, находящийся внутри трубы, соответствует т = 1 и его координата имеет значение [c.128]

Соотношение p — p i можно рассматривать с точки зрения аналогии с электрической цепью. В цепи переменного тока с напряжением Е и полным сопротивлением (импедансом) Z течет ток I. Эти величины связаны законом Ома для переменного тока [c.29]

С увеличением кЯ реактивная часть импеданса быстро убывает, а активная возрастает, и с нею возрастает эффективность излучения пульсирующей сферы. Как видно из рис. 65, уже при значении к Я — 1 активная доля 2 достигает реактивной, а при кЯ 3 -т- 4 реактивная часть исчезает почти полностью. Значение же кЯ I на частоте I МГц, например при излучении ультразвука в воду (Л = o/v = 1,5 мм), достигается при Я = 1/к = Л/2зт 0,25 мм. Поэтому, как уже отмечалось, присоединенная масса и реактивное сопротивление пульсирующей сферы на ультразвуковых частотах обычно не играют существенной роли, в связи с чем мы этот вопрос подробно и не рассматриваем, адресуя интересующегося читателя к специальной литературе 172]. [c.208]

Особенные трудности возникают при исследованиях границы твердый электрод — электролит. Эти трудности связаны с тем, что неоднородность твердой поверхности и недостаточная гладкость ее вносят вклад в частотную зависимость импеданса, вклад, часто неопределенный. В связи с этим обычно идут по пути выбора условий, в которых электрическая эквивалентная схема была бы возможно более простой. Это приводит к тому, что в электрохимии задачи исследования двойного электрического слоя и изучения кинетики электродных реакций обычно решаются раздельно. [c.27]

Некоторые акустические свойства материалов (скорость н затухание звука, акустический импеданс) связаны определенной зависимостью с такими физико-механическими свойствами, как величина зерна, содержание включений, текстура, прочность, твердость, величина упругих постоянных и внутренних напряжений. На этой основе разработаны акустические методы и приборы, которые позволяют производить иеразрушающие испытания важных эксплуатационных свойств материалов. [c.230]

Один из первых мостов такого типа описан в статье Хилла и Миллера [82]. Это двойной мост Кельвина его принципиальная схема, на которой показаны также импедансы входных цепей, приведена на рис. 5.51. Внешний и внутренний делители механически связаны между собой, и отношение плеч все время остается постоянным. Если 2,- и 2о — входные импедансы соответственно внутреннего и внешнего делителей, то условие точного баланса записывается в виде [c.257]

К центральным колесам и водилу присоединены механические импедансы, характеризующие динамические свойства подвесок центральных колес и водила. При этом и (с указанными индексами) соответствуют имнедансам в поперечном и крутильном направлениях. При деформациях упругих связей возникают демпфирующие силы, пропорциональные скорости деформаций. [c.132]

Современные ЭЦВМ позволяют выполнить исследования колебаний механической системы практически любой сложности. Но изменение структуры модели требует разработки новых алгоритмов и программ расчета, поэтому в последние годы уделяется большое внимание исследованию общих закономерностей колебания сложных механических систем, не зависящих от их конкретной структуры. Наиболее полно эти вопросы освещаются в литературе по акустике, в особенности в работах Е. Скучика [1]. При этом вместо принятых в литературе по механике понятий динамической жесткости, податливости и гармонических коэффициентов влияния применяется терминология, установившаяся для описания переходных процессов в электрических цепях импеданс, сопротивление, проводимость и т. ц. Это связано с использованием получившего широкое распространение в последние годы математического аппарата теории автоматического регулирования и, в частности, с рассмотрением задач в комплексной области. Переход в комплексную область позволяет свести динамическую задачу для линейной системы при гармоническом возбуждении к квазистатической с комплексными коэффициентами, зависящими от частоты. После определения комплексных амплитуд сил и перемещений у, действующие силы и перемещения выражаются действительными частями произведений и [c.7]

Помимо предусилителей напряжения и заряда при работе с пьезоэлектрическими ударными акселерометрами в ряде случаев используют предусилители тока. Эквивалентная электрическая схема такого предусилителя с соединительным кабелем и датчиком приведена на рис. И, в. Предусилитель тока содержит последовательно включенный линейный усилитель, расположенный в непосредственной близости от датчика и преобразующий выходное напряжение последнего в электрический ток, и усилитель тока, соединенный с линейным усилителем кабелем связи. Питается линейный усилитель через сигнальный кабель от схемы усилителя тока. Линейный усилитель служит модулятором входного тока усилителя тока. Поскольку динамический входной импеданс усилителя тока очен мал, напряжения между проводниками соединительного кабеля, соответствующие полезным сигналал близки к нулю. Поэтому у датчика с предусилителем тока повышенная [c.355]

Постановка задачи такова по измеренным значениям смещения спектра собственных частот найти смещение упругодиссипативных параметров. В качестве предварительных этапов предусматривается решение задачи о собственных значениях и задачи идентификации. Вводится матрица чувствительности и линейная связь между частотным и параметрическим возмущением. Далее решается вариационная задача оптимизации скалярного функционала качества. В результате получено векторно-матричное алгебраическое уравнение, в котором с целью сжатия информации используются матрицы Грама. Имея в распоряжении экспериментальные данные о смещении частот, можно вычислить параметрические возмущения. Аналогичная процедура оценки параметрических возмущений может быть построена по измеренному смещению фазы механического импеданса [5]. [c.139]

Поскольку амплитуды колебания давления и скорости связаны между собой в общем случае комплексным импедансом, то и граничные условия на концах канала удобно задавать в виде зависимости (174а), т. е. если задана амплитуда давления на входе в канал Фо, то граничные условия можно представить в виде [c.68]

Наряду с И, а. при рассмотрении акустич. систем по.т1ьзуются понятиями удельного И. а. г и ме-хапич. импеданса Z , к-рые связаны между собой и с Za зависимостью Z = Sz =S Z , где S — рассматриваемая площадь в акустич. системе. Удельный И. а. выражается отношением звукового давления к колебат. скорости в данной точке. Для плоской волны удельный И. а. равен волновому сопротивлению среды. Механич. пишедапс (и соответственно механич. активное и реактивное сопротивление) определяется отношением силы, с к-рой система действует на среду, к колебательной скорости частиц. Для поршневой излучающей системы при размерах поршня, больших длины во.тны, механич. импеданс равен произведению звукового давления на площадь поршня, отнесённому к ср. колебат. скорости для этой площади. Единица механич. сояротпвления в системе СИ — Н -с/м, в системе СГС — дин -с/см (иногда последнюю наз. механич. Ом ). [c.129]

О. 3. обобщается на случай переменных (меняющихся по гармония, закону) квазиотационариых токов и электрич. цепей, содержащих наряду с омическим (или, как говорят в таких случаях, активным) сопротивлением ещё и электрич. ёмкости С и индуктивности L. В атом случае удобно записывать связи между силой тока I и напряжением U в комплексной форме, понимая под истинными значениями этих величин Re/ и Rei/ соответственно. Введение комплексного сопротивления, или импеданса, [c.405]

ПОВЕРХНОСТНЫЙ ИМПЕДАНС электром аг-нитного поля — соотношение, определяющее связь между тангенциальными компонентами комплексных амплитуд гармония, электрического (г)ехр(1Сйг) и магнитного Н(г)ехр(гсй1) нолей на нек-рой поверхности 5. В случае произвольной поляризации полей и ориентации 5 П. и. является двумерным тензором второго ранга. Если тангенциальные составляющие полей Е.,. и перпендикулярны, вводят скалярный П. и. EJH. обладающий многими сходными свойствами с импедансом участка цепи переменного тока. Подробнее см. Импеданс (электрич.). ПОВЕРХНОСТНЫХ ВОЛН АНТЕННА — антенна, в к-рой используется открытая линия передач с замедляющей системой частный случай антенны, бегущей волны. Бегущие замедленные волны оказываются прижатыми к направляющей поверхности, поэтому их называют поверхностными (поперечная составляющая волнового вектора является в таких системах мнимой величиной, т. е. амплитуда поля в направлении нормали к поверхности экспоненциально убывает), поток энергии вдоль поверхности концентрируется вблизи неё. [c.653]

Активная часть импеданса Reti(ki) пропорциональна энергии, рассеянной во флуктуац. поле, и определяется интегралом (2) только по вещественным углам рассеяния ( Pi ) 1, рассеяние происходит в однородные уходящие от поверхности волны реактивная часть ImTj(ki) связана с рассеянием в неоднородные волны (IPil > 1), ею обусловлены сдвиг фаз между падающей II отражённой волнами и замедление поверхностных волн, распространяющихся над шероховатой жёсткой поверхностью. [c.268]

Усиление и регистрация сигнала С. производятся электронными устройствами, находящимися при комнатной темп-ре. Для ослабления влияния НЧ-шумов вида 1// (см. Флуктуации электрические) используется модуляц. метод обработки сигнала С. в отд. катушку модуляции ( да на рис. 1) вводится перем. ток частотой 100—200 кГц, создающий через кольцо С. поток с амплитудой Фо/4. Перем, напряжение на С. усиливается, синхронно детектируется и фильтруется. Согласование низкого импеданса С. с высоким импедансом усилителя осуществляется согласующим устройством типа последоват. контура или резонансного трансформатора. Для измерений в большом диапазоне Д ф,. > ф( используется глубокая отрицаг. обратная связь по магн. потоку. Напряжение через сопротивление обратной связи Я с подаётся в катушку модуляции. В результате измеряемый поток компенсируется, а напряжение на резисторе Лдс служит выходным сигналом прибора, линейно связанным с измеряемым потоком в диапазоне 100—1000 Ф . [c.540]

К наиб, распространённым разновидностям естеств. электрич. Ш. в радиоэлектронных устройствах относятся тепловой, дробовой и фликкерный Ш. Тепловой Ш. в электрич. цепях обусловлен хаотическим тепловым движением носителей заряда (электронов проводимости) в ме-таллич. проводниках. Тепловой Ш. приводит к флуктуации напряжения U на зажимах проводника (двухполюсника). Эти флуктуации представляют собой стационарный случайный процесс, подчиняющийся lay a распределению. Спектральная плотность напряжения 5 (6 ) теплового Ш. связана с импедансом Z (со) двухполюсника и его темп-рой Тслед, соотношением (Найквиста формула) [c.479]

Следовательно, преобразователь является обратимым, причем коэффициент связи (X = В/ не зависит от р. Электрический импеданс г определяется последовательно соединенными сопротивлением и индуктивностью. Чувствительность преобразователя к силе по току, как следует из уравнения (13), постоянна, если (В/) -[-+ (So + ti) (2о + г,) Ki onst. Это возможно либо вблизи механического резонанса, либо в случае, когда первый член этого выражения преобладает. Такой режим возможен только в электродинамическом преобразователе [4]. Значение fx может достигать 5 Т м. Собственный механический импеданс имеет инерционный характер и практически пропорционален fx. [c.194]

При использовании в рабочих условиях симметрирования импедансов плеч выхода очень практичной становится схема, показанная на рис. 4, в, позволяющая иметь удобную в работе гальваническую связь измерительной земли и корпуса дат-ч 1ка и применять простые конструкции датчиков, у которых источники сигналов заземлены на корпус (см. рис. 10). Во всех случаях отношение сигнал/шум тем больше, чем меньше импедансы МЭП и нагрузок по сравненпю с импедансами влияющих цепей. [c.215]

Изменение параметров технического состояния машин в ряде случаев сопровождается увеличением уровня колебательной энергии (Ниже, когда иет необходимости различать механизм, машину и агрегат, для простоты их будем называть машиной). Для машин, уровень шума которых имеет существенное значение, превышение определенного уровня вибрации или излучаемой акустической энергии можно считать отказом по виброакустическим показателям В этом случае первой задачей вибро-акустической диагностики машин является локализация источников повышенной виброактивности. Она позволяет определить относительную роль каждого источника в создании общей вибрации. На ее основе строят математическую модель механизма и устанавливают особенности кинематики рабочего узла или протекающего в нем процесса, приводящ,ие к возникновению повышенной вибрации Источник вибрации может быть протяженным (например, многоопорныи ротор) Тогда возникает необходимость дополнительного исследования пространственного распределения динамических сил и кинематических возбуждений, возникающих в данном узле. Наиболее распространенными способами выявления и локализации источииков является сравнение вибрационных образов (во временной и частотной областях) машины в целом и отдельных ее узлов Когда виброакустические образы нескольких источников подобны, полезно анализировать потоки колебательной энергии через различные сечения механизмов, динамические силы, действующие в различных сочленениях, а также статистические характеристики процессов (функции корреляции, взаимные спектры, модуляционные характеристики и т д,). В связи с тем. что силовые и кинематические возбуждения в узлах н вибрация машины в целом зависят не только от интеисивности рабочих процессов, но и от динамических характеристик конструкций, для выявления причин повышенной вибрации следует измерять механический импеданс и подвижность различных узлов — статорных и опорных узлов механизмов, машин, агрегатов, а также фундаментных конструкций Способы выявления источников повышенной виброактивности механизмов. Наиболее распространенный способ выявления — сопоставление частот дискретных составляющих измеренного спектра вибрации с расчетными частотами возбуждений, действующих в рабочих узлах механизмов В табл. 1 пре ставлены сводные формулы частот дискретных составляющих вибрации и возбуждающих сил некото рых механизмов. Спектры вибрации измеряют на нескольких скоростных режимах работы механизма, что позволяет более надежно сопоставить расчетные частоты с реальным частотным спектром вибрации Кривые зависимости уровней конкретных дискретных составляющих вибрации от режима работы механизма дают возможность выявить резонансные зоны. [c.413]

Выявление источников вибрации методом взаимных спектров и механических импедаисов. Количественную оценку влияния на уровни вибрации сложных механизмов каждой из сил одинаковой частоты, действующих в различных рабочих >з-лах, можно производить методом взаимных спектров н механических импедансов ([22], гл, II, XIV), который основан на использовании связи между энергетическими спектрами колебательных скоростей У" (t) в точках опорной поверхности механизмов и энергетическими и взаимными спектрами действующих на корпус механизма сил F .(ty. [c.414]

Для адиабатических условий (ф = 90°) легко рассчитать теплоемкость. Один из методов определения температуры образца и амплитуды ее колебаний использует зависимость электрического сопротивления образца от температуры. По образцу пропускается ток /оН-/Х Xsin сйх(/-С/о). С учетом колебаний температуры образца и их отставаний по фазе от колебаний тока импеданс образца 2 = Р+ dR/dT)Q( X-Xsin (сот—ф) переменная составляющая напряжения U = 1R sin (ИХ+I dR/dT) 0oSIn( oT— —ф). Второе слагае.мое связано с изменением сопротивления образца при колебаниях температуры (падение напряжения при протекании постоянного тока по изменяющемуся сопротивлению). Импеданс для переменного тока можно представить в комплексной форме [c.279]

Рисунок 9 дает четкий ответ на вопрос, поставленный в начале этого раздела лучшим материалом является люсит,.для которого.допустим перекос ф, в 8,5 раза больший, чем для стали, при таком же повышении давлерия. Это связано, разумеется, с тем обстоятельством, что при использовании ударяющей пластинки с низким ударным импедансом приходится для обеспечения заданного давления повышать скорость удара, и именно из-за этой высокой скорости зависимость давления от угла перекоса оказывается более слабой. Так как возможности разгона ударяющей пластинки до высоких скоростей ограничены, то при выборе материала ударяющей пластинки приходится искать компромисс между стремлением обеспечить слабую зависимость от угла перекоса при низких давлениях и стремлением охватить достаточно широкий интервал давлений при использовании одного и того же материала ударяющей пластинки. Соотношения (15) и (16) дают основу для такого выбора. [c.149]

Иагнитные потери в ферритовых сердечниках определяются в основном гистерезисом при циклическом перемагничивании, поэтому косвенно их можно характеризовать величиной коэрцитивной силы. ]Иеханические потери складываются из собственно механических потерь в решетке и из внесенных гистерезисных потерь, возникающих за счет обратного магнитострикционного эффекта. В зависимости от условий работы преобразователя эти внесенные потери могут быть больше или меньше. Различают величину Qн, соответствующую колебаниям магнитно-свободного образца, или режиму холостого хода , когда при механических колебаниях возникает периодическое макроскопическое перемагничивание образца, и величину Qв для магнитно-зажатого образца, или режима короткого замыкания , при котором перемагничивания не происходит. На практике первый случай реализуется вблизи частоты резонанса /р, соответствующей максимальному значению модуля электрического импеданса преобразователя, второй — вблизи частоты антирезонанса /а, соответствующей минимуму импеданса. Обе добротности связаны соотношением [50] [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...