Матрицы графитовые

При подаче на матрицу графитовых и масляных смазок они же обычно подаются на остальной инструмент, где требуется смазка. При прессовании со стеклосмазками и аналогичными по классу веществами часто используют различные смазки для разных участков контакта. Так, для контейнера используют смазки меньшей вязкости (по сравнению со смазками для матриц) благодаря тому, что они не могут свободно вытесняться на контакте. Выбор типа смазки зависит также от конструкции пресса. [c.223]

Механизм роста графитовых включений можно представить так. К графитовому зародышу диффундируют атомы углерода, что-обусловливает его рост. Матрица вначале не удаляется от фронта растущего графитового включения, в связи с чем повышается давление до начала ползучести. Давление в итоге зависит от соотношения скорости ползучести матрицы и скорости выделения углерода на графите. [c.35]

Исследовано [55] насыщение расплава чистого алюминия (99,999%) водородом на плотность слитков диаметром 50 и высотой 160 мм, закристаллизованных под атмосферным давлением и поршневым давлением до 200 МН/м . Сплав выплавляли в высокочастотной индукционной печи с графитовым тиглем и продували водяным паром при его расходе 1—2 л/мин. Затем газонасыщенный расплав заливали в металлическую матрицу, нагретую до 150° С, в которой он затвердевал под атмосферным или поршневым давлением. Установлено, что макроскопические дефекты в слитках, содержащих водород, уменьшаются по мере увеличения давления и почти полностью исчезают при давлении 50 МН/м . При этом с увеличением давления (свыше 20 МН/м ) значения плотности выравниваются по высоте слитка, приближаясь к максимальным. [c.42]

Вместе с тем приложение малых давлений (на порядок меньше критического) также способствует измельчению графитовых включений и металлической матрицы, оказывая при этом существенное влияние на механические свойства чугуна. [c.131]

Нестабильность указанного типа была обнаружена в волокнистых композитах никель — графит [27]. Термоциклирование от 1255 К до комнатной температуры приводит к огрублению графитовых волокон и развитию мостиков между волокнами. В этой системе процесс особенно заметен, так как волокна имеют неровную поверхность с большим числом точек активного радиуса кривизны. Согласно уравнению Томсона—Фрейндлиха, вблизи этих мест содержание углерода в матрице повышено, что приводит к ускоренному ето переносу при высоких градиентах концентрации. [c.90]

На рис. I приведены электронные микрофотографии графитовых волокон в полимерной матрице, на которых довольно четко видны как волокна, так и матрица. В данном случае поверхность раздела представляет собой область, примыкающую к поверхности волокна и матрице, окружающей волокна. [c.44]

Применение графитового кермета для замедления реакции освоено на заводе им. Энрико Ферми по производству ядерных энергетических реакторов. Используется кермет в виде графитовой матрицы, содержащей частицы карбида бора. В космической технике графит как пиролитический, так и изотропный применяется в радиоизотопном термоэлектрическом генераторе типа Пионер (см. рис. 5). [c.460]

Проиллюстрируем это при помощи рис. 2.1, на котором показаны волокна карбида кремния в пиролитической графитовой матрице (PG/Si — материал для высокотемпературных покрытий) при разных степенях увеличения ). На рис. 2.1,а при максимальном увеличении компоненты композита различимы каждый в отдельности. Поэтому на данном уровне рассмотрения можно говорить о свойствах каждого компонента. Волокна, например, являются хрупкими и характеризуются определенным статистическим распределением прочности и геометрией поперечного сечения. Подобная информация о составных частях материала позволяет определить [c.35]

НИК 7 с проточной водой. Подача инертного газа—аргона осуществляется через отверстие в запорном плунжере. Температура расплава измеряется в тигле термопарой 12. Установка работает следующим образом. В заливочную камеру устанавливается заготовка из армирующего материала. В контейнер устанавливается графитовая пробка и плавильный тигель. В тигель, нижнее отверстие которого закрыто запорным плунжером, загружается материал матрицы. Контейнер закрывается крышкой, и через отверстие в плунжере его полость заполняется аргоном. Затем осуществляется нагрев и расплавление матричного материала, после чего плунжер поднимается вверх, и матрица, заполняя заливочную камеру, пропитывает заготовку из армирующего материала. [c.93]

Форма с уложенным в ней упрочнителем вставляется в нижнюю часть графитового цилиндра. В тигель, отверстие в дне которого закрыто графитовым штоком, заливается металл матрицы. Система вакуумируется, и включается нагрев. После расплавления матрицы шток поднимается при помощи магнита, и расплавленный металл заполняет форму. Для обеспечения минимального количества воздуха в установке в процессе вакуумирования ее несколько раз промывают аргоном. [c.99]

Никель — графитовое волокно. Композиционный материал никель — углеродное волокно получали горячим прессованием прядей графитового волокна, уложенных в одном направлении, на которые предварительно наносилось электролитическим методом никелевое покрытие толщиной 1—3 мкм [203, 204]. Для предотвращения взаимодействия волокна с никелевой матрицей на углеродное волокно наносят карбидные покрытия (патент США № 3796587, 1972 г.). В качестве примера применения карбидного покрытия на графитовом волокне может служить покрытие из карбида титана, наносимое на волокно методом его погружения в расплав, состоящий из металла-носителя, не взаимодействующего с волокном, например индия и растворенного в нем титана. Расплав содержал 99,5% индия и 0,5% титана. Для покрытия волокно погружали в такой расплав, нагретый до температуры 850° С, на 4 мин. После отмывки этого волокна в течение 15 мин в 50%-ном растворе соляной кислоты на поверхности графитового волокна оставался слой покрытия карбида титана толщиной 0,5 мкм. Режимы диффузионной сварки углеродного волокна с никелевым покрытием, приведенные в указанных выше работах, примерно одинаковы. Во всех случаях прессование осуществлялось в вакууме 2-10 —1 10 мм рт. ст. при температуре 840—1100° С, давлении 100—175 кгс/см в течение 45—60 мин. Оптимальный режим получения композиционного материала с углеродным волокном без нанесенного предварительного защитного покрытия температура 1050° С, давление 140 кгс/см и время выдержки 60 мин. Полученный по такому режиму материал, содержащий 46—55 об. % волокна Торнел-50, имел предел прочности 55—73 кгс/мм . [c.143]

Последующее наращивание слоя медной матрицы производилось электролитически. Для получения компактного композиционного материала собранные в пакет жгуты прессовали в графитовых пресс-формах при следующем режиме температура 900—960° С, давление от 10 до 50 кгс/см , время прессования — 20 мин. Максимальная прочность при растяжении, достигающая 50 кгс/мм , была получена на составах, содержащих 20—25 об. % углеродных волокон. Увеличение содержания волокон в композиционном материале приводило к некоторому снижению прочности. [c.188]

Графитовая ткань обладает низким коэффициентом термического расширения и не плавится при повышенных температурах. Прочность ее при этом даже увеличивается. К числу других ее положительных характеристик относятся высокая теплопроводность, инертность практически во всех агрессивных средах, низкая плотность, способность замедлять нейтроны. Однако волокна из графита могут окисляться на воздухе и химически взаимодействовать с металлами. Для защиты от окисления н улучшения совместимости с металлической матрицей на эти волокна электрохимическими методами наносят металлические и керамические покрытия. [c.124]

Большинству особых свойств, принципиально отличающихся от свойств стали, серый чугун обязан наличию графитовых включений. Графит, обладая несоизмеримо меньшей прочностью по сравнению с металлической матрицей, оказывает на металл такое же влияние как надрезы. Действие надреза (рис. 13) зависит от его глубины и геометрии, определяемой радиусом кривизны острия [3]. Теоретически коэ( ициент концентрации напряжений может быть определен по формуле [c.65]

Влияние пластин графита на снижение прочности серого чугуна приближенно можно оценивать, сравнивая его прочность с прочностью такой же металлической матрицы, но без графитовых включений, например с катаной сталью в отожженном состоянии. [c.90]

Покрытые сферы засыпают в графитовую трубу, которая обеспечивает жесткость и стабильность размеров. Связкой может служить тонкий слой органики. Наиболее часто используют графито-полимерную матрицу, в которую внедрены топливные частицы. Трубы тепловыделяющих элементов вставляют в блоки замедлителя (рис. 10.14). Такую сборку устанавливают в реактор при загрузке активной зоны. [c.125]

Горячее прессование порошка диоксида урана проводят при давлениях 100- 150 МПа и температуре 1650°С в графитовых матрицах практически без изотермической выдержки, чтобы не загрязнить UOj углеродом. [c.231]

Покрытия из карбида титана применяются и при изготовлении композиционного материала углеалюминия [234, 235]. Так как для хорошего смачивания расплавом алюминия углеродных волокон требуются температуры, приводящие к образованию карбида алюминия и разупрочнению углеродных волокон, барьерные покрытия из карбида титана на углеалюминии во многих случаях являются необходимым компонентом композиционных материалов. Покрытия из Ti не только способствуют улучшению совместимости графитовых волокон с алюминиевой матрицей, но и повышают термическую стабильность материала (рис. 91) [235]. [c.179]

Графитовые высокомодульные волокна на основе пеков имеют низкую реакционную способность при взаимодействии с алюминием и успешно используются для армирования металлов. В настоящее время на основе пековых углеродных волокон с модулем упругости 714 ГПа получают композиционный материал с алюминиевой матрицей, имеющий прочность при растяжении 1020 МПа и модуль упругости 357 ГПа [10]. [c.254]

В настоящее время на всех опытных реакторных установках используется керамическое ядерное горючее в виде сферических микротопливных частиц с многослойным защитным покрытием с максимальной температурой 1300° С, диспергированных в графитовой матрице топливного слоя твэла. Применяются три формы твэлов шаровая (реакторы AVR, THTR-300), стержневая (реакторы Драгой , Пич-Боттом ) и призматическая (реактор HTGR-330), а также два способа перегрузки твэлов непрерывный и периодический. В реакторах с шаровыми твэ-лами используется непрерывная замена выгоревших твэлов свежими без снижения мощности в реакторах с цилиндрическими стержневыми и шестигранными призматическими твэ-лами — периодическая замена выгоревшего топлива на остановленном реакторе. [c.4]

Шаровые твэлы первой загрузки реактора AVR имели наружный диаметр 60 мм. Они представляли собой пустотелые графитовые сферы с резьбовой пробкой, внутренняя полость сфер диаметром 40 мм была заполнена смесью микротвэлов и матричного графита со связующим веществом. Первая загрузка шаровых твэлов в количестве 100 тыс. штук была разработана и изготовлена в Ок-Ридже (США). Полые сферы изготавливались из графитовых блоков повышенной плотности, из тех же заготовок вытачивались уплотняющие пробки. Микротвэлы размещались на внутренней поверхности полой сферы, после чего она заполнялась смесью графитовой пыли с каменноугольной смолой. После заворачивания пробки и ее уплотнения проводился низкотемпературный отжиг (до 1500° С, при таких температурах графитизация матрицы сердечника не происходит). Поскольку сложность и, следовательно, стоимость изготовления подобных сборных твэлов очень высока, вторая загрузка реактора была выполнена из прессованных твэлов того же наружного диаметра 60 мм. [c.26]

В твэлах реактора AVR используются микротвэлы с карбидными топливными сердечниками и двойным пироуглеродным покрытием, в твэлах реактора THTR-300 — окисные топливные сердечники с тройным покрытием из пироуглерода и карбида кремния. В качестве делящегося материала используется (обогащение 93%) в смеси с воспроизводящим материалом — торием. Объемное содержание микротвэлов в топливном сердечнике ТВЭЛа реактора AVR около 8%, а в реакторе THTR-300 не превышает 17%, что практически не сказывается на прочности графитовой матрицы. [c.26]

Для изготовления топливного сердечника и оболочки используется графитовый порошок, приготовленный из смеси природного графита, электрографита и связующих, объемные доли которых берутся одинаковыми. После изготовления шарового твэла ни материал оболочки, ни материал матрицы топливного сердечника не являются собственно графитом, а представляют собой углеродистый материал, который под воздействием нейтронного излучения и температуры может иметь существенные объемные изменения. В случае разнородного материала происходила бы неравномерная деформация оболочки и сердечника, что привело бы к разрушению твэла. Недостатком технологии изготовления прессованных твэлов является также большое усилие, имеющее место при прессовании твэла. Большое усилие может вызвать разрушение части микротвэлов в сердечнике. [c.27]

Проведенные радиационные исследования шаровых твэлов дали положительные результаты при отсутствии в сердечнике поврежденных микротвэлов большинство выделяющихся газообразных продуктов деления обусловлено только загрязнениями ураном самой графитовой матрицы сердечника. При использо- [c.27]

Возможен и вариант размещения в топливной зоне макро-твэлов — графитовых элементов с микротвэлами, диспергированными в графитовой матрице без оболочки. В обоих случаях ввиду малых размеров микро- или макротвэлов и развитой поверхности охлаждения можно было бы достичь весьма высокой энергонапряженности ядерного топлива по сравнению с энергонапряженностью бесканальной зоны, если бы удалось рационально организовать отвод тепла. Поскольку доля топливной зоны в расчетной ячейке будет всего несколько процентов, а остальное место в поперечном сечении займет замедлитель (графит), то использовать классическую схему теплоотвода за счет прохождения охладителя непосредственно через шаровую [c.30]

Превращение РезС- -Ре(С)+Срр [здесь Fe( ) — насыщенный раствор углерода в железе] сопровождается при атмосферном давлении увеличением объема и относительно небольшим уменьшением термодинамического потенциала системы. Образующийся при этом распаде цементита углерод оказывает давление на металлическую матрицу сплава," которое обусловлено отставанием релаксационных процессов в металлической матрице от скорости роста графитовых включений, В некоторых случаях происходит рост чугуна под действием внутреннего давления. [c.33]

Начальная структура образцов состояла из ферритоперлитной матрицы с разветвленными включениями графита. После баротермической обработки чугуна в структуре не наблюдалось графитовой составляющей. Кристаллизация под давлением при скорости охлаждения 3°С/с сопровождалась формированием структуры, типичной для белого чугуна дендриты первичного аусте-нита и ледебурит. Повышение давления с 300 до 3000 МН/м заметно увеличивает количество аустенита при одновременном измельчении структуры. Металлографическим анализом нетравленых шлифов установлено наличие в структуре составляющей темного цвета по границам дендритов аустенита, а также мелких равноосных включений светлой фазы, равномерно распределенных по поверхности шлифа. Согласно данным микро-рентгеноспектрального анализа темная фаза отличается повышенным содержанием кремния, а светлая повышенным содержанием марганца. [c.37]

Общие замечания. Нарушение сплошности и несущей способности пространственно-армированных композиционных материалов при повышенных (выше 250 °С) температурах вследствие сравнительно низкой теплостойкости матрицы ограничивает температурный диапазон их применения. Решение задачи упрочнения матрицы в целях приближения ее прочности при повышенных температурах к высокому температурному сопротивлению углеродных волокон привело к появлению углеродной (или графитовой) матрицы и композиционных материалов на ее основе. Создание нового класса высокотемпературных материалов, получивших название углерод-углеродных композиционных материалов, описано в работе [109] там же приведена библиография по этим материалам. Первоначально со.зданные углерод-углеродные композиционные материалы основывались на двухнаправленном армировании. Они обладали лучшей прочностью в плоскостях армирования по сравнению с монолитным поликристаллическим графитом, но уступали по прочности, нормальной к плоскости армирования. Переход к пространственно-армированным материалам устраняет эту проблему [108, 114, 123]. Пространственное армирование резко повышает сопротивление этих материалов к действию нестационарных температурных напряжений и абляционную стойкость. Разработке и созданию пространственно-армированных материалов на основе углеродной матрицы уделяется большое внимание [106, 107]. [c.167]

Тензорно-полиномиальный критерий разрушения (5) обладает, как было доказано, наибольшей общностью, и в то же время не включает лишних параметров этот критерий, обобщающий все наиболее часто используемые критерии разрушения, представляется нам наиболее перспективным. Таким образом, имеет смысл сосредоточить внимание на анализе экспериментов, основанных именно на этой математической модели. Последующее обсуждение посвящено в основном статическому разрушению, т. е. кратковременным нагружениям по радиальным траекториям. Представленные здесь данные получены для слоистого композита, состоящего из графитовых волокон (Morganite П) и эпоксидной матрицы (производство Уиттекер Корпорейшн). [c.463]

Окончательное подтверждение предложенной методики построения поверхности прочности с использованием минимально необходимого количества основных экспериментов может быть получено из анализа испытаний композитов с высокой степенью анизотропии. С этой целью рассмотрим результаты, полученные By [53] для слоистого композита, состоящего из графитовых волокон (Morganlte II) и эпоксидной матрицы (производство Уиттекер Корпорейшн). Данные о прочностных свойствах этого композита были получены из эксперименгов, при проведении которых особое внимание обращалось на обеспечение необходимых [c.467]

Так как композиты, армированные необработанными графитовыми волокнами, имели низкую прочность при межслойном сдвиге вследствие плохой адгезионной связи волокна со смолой, было необходимо добиться лучшего взаимодействия матрицы с наполнителем. Применение силанового покрытия на термообработанном [78, 93] или окисленном волокне [47] оказалось неэффективным и не позволило повысить прочность при межслойном сдвиге. Однако при окислении поверхности волокна в сочетании с ее термообработкой даже без применения аппретов прочность композитов при межслойном сдвиге значительно возрастает [41, 48, 63, 68, 78, 88]. Окисление графитовых волокон азотной кислотой способствует увеличению их удельной поверхности и, как было показано в разд. I, созданию кислой Поверхности. В углепластиках с волокном НМС-50 существует зависимость между их прочностью на сдвиг и величиной удельной поверхности воло кон (рис. 14) [88]. В результате окисления волокна повыщается также и прочность на растяжение в поперечном направлении. [c.267]

Покрытые частицы представляют большой интерес как один из видов ядерного топлива. Применение покрытых частиц для высокотемпературных реакторов на тепловых нейтронах с газообразным теплоносителем рассматривается в последнем обзоре Годдела [13]. Разработка и создание таких реакторов потребовали проведения исследований по технологии нанесения покрытий на частицы. Разработанная технология позволила использовать покрытые частицы во всех высокотемпературных реакторах как в Америке, так и в Европе. Покрытые частицы можно использовать либо с графитовой матрицей, либо в виде плотно упакованной слоистой системы. Простейшей формой покрытой частицы является топливная частица с нанесенным на нее пиролитическим графитом. Пиролитический графит, обладающий высокой плотностью, служит конструкционным материалом5 способным не только замедлять. [c.450]

Одна из установок, применяемых для изготовления композиций с углеродным волокном, схема которой приведена на рис. 50, представляла собойдве графитовые формы, помещенные в индуктор, разделенные прокладкой и сжатые по концам специальными крышками, обеспечивающими необходимую герметичность. В нижнюю форму помещали пучок графитовых волокон длиной 20—40 см, а верхнюю — металл для пропитки. Пропитка осуществлялась в результате расплавления металла матрицы в индукторе и по- [c.111]

Кремний с точки зрения его влияния на графитизацию серого чугуна является аналогом углерода. Однако его влияние на механические свойства принципиально отлично от влияния углерода. Кремний образует с ферритом твердый раствор и повышает твердость и прочность феррита, снижая одновременно его вязкость. Суммарное (графитизирующее и легирующее) воздействие кремния может существенно изменять механические свойства серого чугуна. Обычно повышение содержания кремния связано с ростом величины графитовых включений и повышением доли феррита в матрице прочность серого чугуна при этом снижается. При высоком содержании кремния снижается пластичность серого чугуна за счет образования сили-коферрита. Твердость серого чугуна с увеличением содержания кремния сначала понижается вследствие графитизации, а затем увеличивается за счет образования силикоферрита. [c.83]

Графитизация белого чугуна С 22 С 37/04 Графитовые матрицы G 21 С 3/64 печи G 01 N 21/74 смазочные составы, использование в специальных аппаратах или при особых условиях F 16 N 15/02 теплообменники F 28 F 21/02 электроды В 03 с 3/60, Н 05 В 7/085) Графические изображения, распознавание G 06 К 9/00, 11/00 Графоностроители G 01 D, G 06 К 15/22 Грейдеры <Е 02 F 3/76 использование для удаления снега и льда на дорожных и т. п. покрытиях Е 01 Н 5/00) Грейферные механизмы в фотоаппаратах G 03 1/16, 1/22 Грейферы [в землеройных машинах Е 02 F 3/413, 3/47 В 66 приведение в действие с помощью лебедок D 1/62-1/70 djLH подъемных кранов С 1/58, 1/59, 3/00-3/20) для проходки шахтных стволов Е 21 D 1/04] Грохоты агломерационные для тепловой обработки F 27 В 21/02 использование для сортировки твердых материалов В 07 В 1/00-1/62) Грузики для балансировки колес транспортных средств F 16 Е 15/32 механических систем и тел F 16 F 15/28, 15/32) Грузовые В 62 вагоны D 33/02, 33/04 велосипеды К 7/00-7/04) Грузозахватные устройства В 66 [для автопогрузчиков F 9/12-9/19 для подъемных кранов С 1/00 на крановых стрелах С 1/68 для подъема сыпучих материалов С 3/00-3/20 штучных грузов и грузов в связках С 1/00-1/68))] Грузоносители [В 65 G (для держания груза 7/12 в конвейерах (17/12-17/20 вибрационных 27/04-27/06)) рельсовые В 61 В] Грузы [крепление (на ручных тележках для перевозки В 62 В 1/00, 3/00 на транспортных средствах В 60 Р 7/06-7/18) мостовые краны для их подъема В 66 С 17/20 подвешивание грузов <па канатных дорогах В 61 В 12/02 к парашютам В 64 D 17/22) подъем В 66 F (для погрузки и выгрузки 9/00-9/24 с помощью домкратов 1/02-1/08) размещение на судах В 63 В 25/00-25/28 способы и устройства для подъема и перемещения В 66 В 19/00 [c.69]

Широко применяют порошковые материалы типа СГдС + 10, 15 или 30% Ni ( соответственно ГК-10, ГК-15 и ГК-30). Исходные порошки карбида хрома и никеля в требуемом количестве смешивают в шаровой вращающейся мельнице в спирте (400 мл/кг смеси) в течение 50 ч. После размола смесь высушивают при 50 °С в течение 1 - 2 ч, просеивают через сетку № 01 и замешивают с 6 %-ным раствором каучука в бензине (500 мл раствора на 1 кг смеси). После подсушки вентилятором в вытяжном шкафу замешанную смесь протирают через сетку № 04, снова подсушивают в течение 0,5 ч и передают на мундштучное формование. Полученные стержни (например, продавленные в матрице диаметром 70 мм через очко диаметром 8 мм при усилии 300 кН) сушат в вентилируемом сушильном шкафу при 50 - 60 °С в течение 25 - 30 ч до полного исчезновения паров бензина, после чего их помещают в графитовый патрон с каналами, диаметр которых на 1 - 2 мм больше диаметра стержня (отверстия с двух сторон закрывают графитовыми пробками), или в графитовую лодочку в засыпку из прокаленного при 1000 °С оксида алюминия. Спекание проводят в печах (например, муфельных) в защитной атмосфере (водород, конвертированный природный газ, диссоциированный аммиак) при 1250-1350 °С и изотермической выдержке 1 ч. Спеченные стержни подвергают внешнему осмотру и контролю твердости, химического и структурного составов. Для качественной наплавки сплав должен иметь гетерогенную структуру (твердый и жесткий каркас из частиц карбида хрома и равномерно распределенную между зернами карбида и вокруг них пластичную никелевую связку), плотность не ниже 5,8 г/см и твер- [c.132]

Керамическое топливо может быть распределено в графитовой матрице. Частицы расш,епляюш,егося материала смешивают с тонкодисперсным графитовым порошком, практически свободным от зольных остатков и примеси бора, и раствором каменноугольной смолы в бензине или трихлорэтилене. Полученную смесь прессуют в виде либо сфер диаметром 50 мм, на которые затем напрессовывают смесь графитового порошка с каменноугольной смолой и проводят карбонизацию смолы при 900 °С с последуюш,им спеканием при 1800-2000 °С (так получают шаровые ТВЭЛы), либо кольцевых брикетов, которые после сушки подвергают горячему прессованию при давлении 35 МПа и температуре 850 °С, а затем спеканию в вакууме при 1800°С (так получают призматические ТВЭЛы). [c.234]

Из всех материалов, предназначенных для работы при высоких температурах, наивысшую температурную стойкость имеют углерод-углеродные композиты (УУК), представляющие собой углеродо-графитовую матрицу, армированную графитовыми волокнами. УУК в настоящее время применяются для изготовления деталей соплового аппарата ракет одноразового применения и элементов конструкции крылатых ракет, а также тормозных колодок авиационных газовых турбин из УУК с покрытием из Si изготавливается носовой обтекатель и испытывающие сильный нагрев кромки плоскостей космического корабля многоразового использования "Спайс Шатл". [c.321]

Углеродные волокна формируются из трех различных ис ходных материалов вискозы, акриловых сополимеров и мезо фазной смолы. Исходным материалом для формирования угле-родо-графитовой матрицы таких композитов служат угольны деготь и нефтяные смолы, некоторые синтетические смолы или углерод, химически осажденный из паровой фазы. Исходные материалы не оптимизированы по своему составу. В процессе карбонизации угольного дегтя и нефтяных смол (при каталитическом крекинге сырой нефти) происходит образование некоторых упорядоченных фаз, оказывающих влияние на механические свойства композита. Большинство синтетических смол после карбонизации превращаются в хрупкий стекловидный углерод. Углерод, полученный химическим осаждением из паровой фазы, может суш.ествовать в нескольких морфологических модификациях (аморфной, столбчатой или пластинчатой), и конкретный вид морфологии матрицы определяется в основном условиями проведения эксперимента. [c.322]

Если сравнить характеристики структуры графита и матрицы немодифицированных и модифицированных чугунов при перегреве, то очевидно, что в основном на из менение этих параметров влияет перегрев металла, моди фицирование в данном случае больше влияет на характер распределения и форму графита Однако надо отметить, что при одной и той же температуре перегрева эффект модифицирования в синтетическом чугуне проявляется сильнее, чем в обычном Характеристики структуры металлической основы синтетического чугуна лучше, что в большей мере обусловлено характеристиками исходных материалов, чем модифицированием, так как при модифицировании количество графита в чугунах различного происхождения в зависимости от степени эвтектичности уменьшается практически так же, как и в немодифицированных Длина графитовых включений в модифицированных чугунах несколько больше, чем в синтетических Надо отметить, что в модифицированных чугунах по сравнению с немодифицированными длина графита меньше зависит от степени эвтектичности [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...