Топливо керамическое

Фильтр тонкой очистки топлива керамический Фильтр-отстойник топлива в сборе. . . . , [c.51]

Повышение ядерной безопасности реактора из-за невозможности расплавления керамических материалов и образования в активной зоне вторичной критической массы, отрицательного температурного коэффициента реактивности топлива я невозможности хрупкого разрушения корпусов из предварительно [c.3]

В реакторах ВГР и БГР применяется керамическое топливо— окислы, карбиды и нитриды урана и твердого сплава уран-плутоний. Двуокись урана имеет высокую температуру плавления, химически совместима со многими материалами, в том числе с нержавеющей сталью, не подвержена большим изменениям объема под действием нейтронного излучения и при большой глубине выгорания. Двуокись урана имеет теоретическую плотность около И г/см , однако при процессе спекания-не удается получить образцы с плотностью выше 95% теоретической. Существенные недостатки двуокиси урана — низкая теплопроводность, к тому же уменьшающаяся с ростом температуры, и склонность двуокиси урана к окислению и образованию окислов с большим содержанием кислорода. [c.9]

Ранее было показано, что для твэлов реакторов ВГР и БГР целесообразно использовать карбидное ядерное топливо. Поскольку совместимостью с карбидным топливом при рабочих температурах обладают в основном хрупкие керамические материалы типа пироуглерода и карбидов металлов, то использовать отработанную конструкцию и технологию изготовления стержневых твэлов оказалось невозможным. [c.12]

Ядерное топливо используется в твердом, жидком и керамическом (окись, карбид) виде. [c.387]

Одним из топливных элементов, имеюш их большие потенциальные возможности для применения в ядерной технике, является керамическое топливо в керамической матрице иОа — ВеО. Такая система представляет интерес для тепловых ядерных реакторов, поскольку ВеО имеет хорошие замедляющие свойства, увеличивает теплопроводность по сравнению с иОа, относительно инертна ко многим потенциальным теплоносителям, взаимодействует с нейтронами по реакции п, 2п), приводящей к усилению потока нейтронов. Однако эта система выделяет газообразные продукты деления, что приводит к необходимости применения оболочки или внешнего конструктивного элемента для продуктов деления. [c.450]

Одно из основных преимуш,еств использования керамических (окись и карбид) топлив состоит в том, что плотность таких топлив составляет примерно половину плотности металлических топлив. Это, а также тот факт, что обогащение топлива для реакторов БН, использующих керамические виды топлива, составляет около 12 % по сравнению с 50%, необходимыми для реакторов, использующих металлическое топливо (которое будет рассмотрено ниже), снижает удельную мощность в 4 раза, значительно улучшая тем самым теплоотдачу. Поэтому наиболее важный аргумент в пользу использования жидкого натрия в качестве теплоносителя, в первую очередь в реакторах БН с металлическим топливом, теряет свое значение при использовании в таких реакторах керамического топлива. [c.178]

На предприятиях промышленности строительных материалов потребляется примерно 10% топлива, около 5% электроэнергии и более 3% тепловой энергии, расходуемых в промышленности и строительстве. Топливо на предприятиях расходуется в процессах обжига цементного клинкера, при обжиге извести, в процессе варки стекла, при обжиге кирпича и керамических изделий, в процессах получения минеральных теплоизоляционных материалов, в вагранках для выплавки чугуна. [c.37]

Листы, трубы, оболочки для керамического топлива, трубы высокого давления [c.234]

Топливо-маслостойкость 260 Плитки каменно-керамические для полов 496, 497 [c.535]

Развитие атомной энергетики с использованием тепловых реакторов ставит перед радиационным материаловедением еще целый ряд других проблем дальнейшее изучение газового распухания и радиационной стойкости керамического топлива, использование металлического топлива, исследование влияния облучения на коррозию, радиационного роста анизотропных материалов и др. Однако в настоящее время для тепловых реакторов эти задачи по сравнению с рассмотренными выше не столь актуальны. [c.9]

В СВЯЗИ С широким развитием разработки природных газов в СССР, а также рациональным использованием твёрдых сортов топлива при их газификации система сжигания газообразного топлива в термических печах непрерывно улучшается. Наиболее совершенными являются системы поверхностного и диффузионного сжигания. Поверхностное сжигание обеспечивает получение максимально возможных температур в малом объёме камеры сжигания, особенно при применении катализаторов (активированный шамот, дунит и т. п.). Применение современных керамических горелок поверхностного сжигания позволяет получать тепловое напряжение до 400,0 млн. ккал м и температуры свыше 1600° С. Диффузионное сжигание даёт возможность применять радиационные трубчатые нагреватели, получившие широкое распространение в печах для светлого отжига, светлой закалки и газовой цементации. [c.586]

Для предотвращения растрескивания керамических колец при обратном переходе с резервного топлива на природный газ, как и при обычном включении контактного экономайзера, следует [c.217]

Главным отличием уходящих газов промышленных печей и сушилок, работающих на газе, от газифицированных котлов является наличие технологического уноса мелких твердых фракций. Из стекловаренных печей уносятся, например, сульфат натрия, известняк, кремнезем в виде сыпучего вещества бело-серого цвета. Все эти компоненты весьма агрессивны. Из сушильных установок керамических заводов уносятся мелкие, самые ценные фракции высушиваемого материала. Таким образом, уходящие газы печей и сушилок содержат некоторое количество пыли, значительная часть которой в контактном экономайзере, как и в любом мокром пылеуловителе, может попасть в воду. В этом смысле к уходящим газам печей и сушилок достаточно близко примыкают уходящие газы котлов, работающих на твердых и жидких топливах, теплоту которых также целесообразно в некоторых случаях использовать в контактных экономайзерах. В последнем случае положение осложняется наличием почти во всех видах твердого и жидкого топлива серы, а в продуктах сгорания сернистого SO2 и серного ангидридов SO3. В результате растворения их вода становится [c.190]

В ряде районов страны газифицированные котельные иногда временно отключают от системы газоснабжения и полностью или частично переводят их на резервное топливо — обычно на мазут. При частичном сокращении отпуска газа котельной возникает вопрос сократить ли подачу газа на все котлы без исключения либо оставить неизменной только на часть котлов, полностью отключив остальные. Если в газифицированной котельной лишь часть котлов оборудована контактными экономайзерами, то вывод напрашивается сам собой перевести на резервное топливо котлы, не имеющие контактных экономайзеров. Переход на резервное топливо в этом случае проходит безболезненно, приводит к минимальным эксплуатационным переключениям и минимальному ухудшению к. и. т. Во многих случаях с газоснабжения снимают котельную в целом, т. е. приходится переключать с газа на резервное топливо и котлы, оборудованные контактными экономайзерами. При этом контактные экономайзеры, даже если они включены в систему горячего водоснабжения по схеме с промежуточным теплообменником, должны быть отключены, а нагрев воды должен осуществляться в других теплообменниках. Необходимо, чтобы заслонки на подводящем и отводящем газоходах были плотными. Для предотвращения растрескивания керамических колец при обратном переходе с резервного топлива на природный газ, как и при обычном включении контактного экономайзера, следует сначала включить орошение насадки, обеспечивающее полное ее смачивание, а затем и включение его по газовой стороне. [c.233]

При анализе на SO3 продуктов сгорания твердого топлива необходимо предварительно удалить золу, так как водный раствор ее почти всегда имеет щелочную реакцию и нейтрализует часть уловленной кислоты. Улавливание золы осуществляется на асбестовых или керамических фильтрах, устанавливаемых в зоне горячих газов непосредственно перед змеевиком прибора. [c.281]

В отдельных случаях равномерность тепловой обработки сырьевых материалов и изделий достигается запрессовкой мелко раздробленного топлива в сырьевые материалы, где оно сгорает, обусловливая равномерное повышение температуры во всем объеме материала (агломерация руд, концентратов, вспучивание глин, обжиг керамических камней и т. п.). [c.47]

Специфическим способом является сжигание твердого топлива в сырьевой обрабатываемой массе, как это имеет место при агломерации руд, обжиге цементного клинкера или некоторых керамических изделий. Для спекания требуется около б—10% топлива по отношению к массе обрабатываемой руды. В производстве клинкера в шахтных печах в сырьевые брикеты запрессовывается около 15% условного топлива от их массы. [c.79]

Рекуператоры лишены основных недостатков, присущих регенераторам, и поэтому существует тенденция к расширению их применения в области высоких температур, главным образом с использованием радиационных рекуператоров и рекуператоров специального типа. Конвективные рекуператоры для высоких температур изготовляются из керамики и жаропрочных сталей (табл. 5-4). Керамические рекуператоры могут работать при температуре входящих тазов до 1 500° С, но они громоздки, коэффициент теплопередачи их на единицу объема наименьший, неплотность их такова, что от 10 до 30% всего проходящего воздуха уходит в газовые полости, подогрев газового топлива в них недопустим. Размещение керамических рекуператоров требует (больших подвальных помещений и подземных [c.235]

В этом случае тесная смесь горючего с воздухом в количестве, близком стехиометрическому (п=1,0—1,02), направляется в виде очень тонкого слоя на нагретую керамическую поверхность. Как известно, в этом случае, в условиях интенсивной внешней теплоотдачи, поверхность может быть раскалена до температуры, гораздо более близкой к теоретической температуре горения топлива, чем это возможно при других методах сжигания. [c.255]

Ротационная формовка для изготовления фасонных керамических изделий В 28 В 32/(06, 14) Ротационное формование для изготовления изделий из пластических материалов В 29 С 41/04 Роторные двигатели [F 01 С <1/00-21/16 агрегатирование с нагрузкой 13/(00-04) с внешним ротором 1/(04, 10, 22, 26) с внутренним ротором 1/(06, 12, 28) с жидкостным кольцом 7/00 с зубчатыми роторами 1/08-1/20 с качающимися рабочими органами 9/00 конструктивные элементы и оборудование 21/(00-16) корпуса 21/10 охлаждение или подогрев 21/06 передачи в них 17/(00-06) подшипники 21/02 рабочие органы 21/08 распределение рабочего тела 21/(12-14) расположение рабочих органов 3/00-3/08 смазывание 21/04 уплотнения 19/(00-12) с упругой деформируемой рабочей камерой 5/00-5/08) внутреннего сгорания F 02 В <53/00-55/16 с самовоспламенением (9/02-9/04, 49/00 дополнительного топлива 7/00-7/08)) гидравлические F 03 С 2/00 гидравлических передач F 16 Н 39/38] компрессоры F 04 С <18/00-27/02 агрегатирование с приводными устройствами 23/02 с жидкостным кольцом 19/00 системы распределения и регулирования 29/(08-10)) компрессионные холодильные машины F 25 В 3/00 конвейеры В 65 G 29/(00-02) нагнетатели в ДВС F 02 В 33/(34-40) насосы [F 04 С <(с вращающимися 2/00-2/46 с качающимися 9/00) рабочими органами с эластичными стенками рабочих камер 5/00) F 02 <для ДВС В 35/02 топливные для ДВС М 59/(12-14)) масляные F 16 N 13/20] пусковые устройства двигателей N 7/08 теплообменники в газотурбинных установках С 7/105) F 02 серводвигатели в следящих гидравлических и пневматических системах F 15 В 9/14 Роторы [F 03 ветряных двигателей D 1/06, 3/06 гидротурбин В 3/12-3/14) зубчатые, изготовление В 23 F 15/08 F04 D компрессоров 29/(26-38) насосов 29/(18-24)) необъемного вытеснения] [c.168]

Керамические рекуператоры отличаются от стальных простотой конструкции и возможностью на 200—250 К более высокотемпературного подогрева воздуха. Но в керамических рекуператорах из-за низкой газоплотности исключается подогрев газового топлива, имеет место до 40—50 7о утечек воздуха при установке вентилятора на холодной стороне и практически невозможен подогрев воздуха свыше 600—650 К при его установке на горячей стороне в 1,5—2 раза более низкий коэффициент теплопередачи и в [c.54]

Происхождение матовости глазури может иметь и другие источники. Так, например, фаянсовая глазурь теряет блеск и становится матовой, в результате улетучивания при высоких температурах В2О3, и РЬО. Наконец, причиной матовости глазури является присутствие в газовой среде сернистого газа. Последний образуется в результате сгорания серы жидкого топлива, а также вследствие разложения сернистых соединений, содержащихся в твердом топливе, керамической массе (особенно в капселях в виде железного колчедана), гипса или левигита К2О [c.144]

В настоящее время на всех опытных реакторных установках используется керамическое ядерное горючее в виде сферических микротопливных частиц с многослойным защитным покрытием с максимальной температурой 1300° С, диспергированных в графитовой матрице топливного слоя твэла. Применяются три формы твэлов шаровая (реакторы AVR, THTR-300), стержневая (реакторы Драгой , Пич-Боттом ) и призматическая (реактор HTGR-330), а также два способа перегрузки твэлов непрерывный и периодический. В реакторах с шаровыми твэ-лами используется непрерывная замена выгоревших твэлов свежими без снижения мощности в реакторах с цилиндрическими стержневыми и шестигранными призматическими твэ-лами — периодическая замена выгоревшего топлива на остановленном реакторе. [c.4]

Как известно, развиваемое в настоящее время направление по созданию реакторов-размножителей на быстрых нейтронах с натриевым охлаждением и окисным уран-плутониевым топливом в стержневых твэлах с покрытием из нержавеющей стали не может обеспечить необходимое время удвоения делящегося материала —6 лет. Причина этого — поглощение нейтронов натриевым теплоносителем и стальным покрытием, смягчение спектра нейтронов кислородом в окисном топливе. При применении гелиевого теплоносителя отпадает необходимость использования стали в качестве защитных покрытий и появляется возможность применения керамического монокарбидного ядер- [c.7]

В этом случае при задержке во времени на переработку накопленного вторичного ядерного топлива 6 месяцев удалось бы получить время удвоения порядка 5 лет [И]. Наиболее подходящим вариантом реактора БГР, отвечающим этим условиям, является высокотемпературный реактор с засыпанным в пустотелых перфорированных кассетах керамическим микротопливом и продольно-поперечным охлаждением топливного слоя гелиевым теплоносителем. При температуре гелия на выходе из активной зоны 750—800° С удается снизить затраты энергии на прокачку гелия до 8% и обеспечить объемную плотность теплового потока 700 MBt/m при максимальной температуре топлива 1000° С [12]. [c.8]

Химическая инертность гелия и возможность высокой степени его очистки от примесей в контуре опытных реакторов ВГР позволяют использовать в качестве оболочек твэлов не только нержавеющие стали, но и ванадий, пироуглерод, карбид кремния и другие керамические материалы [21]. По-видимому, одно из основных преимуществ применения гелия — это возможность использовать в качестве топлива карбиды урана и плутония, что сулит существенное увеличение коэффициента воспроизводства по сравнению с окисным топливом. Нулевая активация гелия, отсутствие существенного замедления им быстрых нейтронов при прохождении через активную зону реактора БГР, а также успешное решение задачи удержания продуктов деления в микротвэлах с керамическими защитными слоями при больших значениях глубины выгорания и возможность непосредственного охлаждения микротвэлов газовым теплоносителем — все эти положительные факторы позволяют реактору БГР конкурировать с реактором-размножителем БН. Основной недостаток гелиевого теплоносителя по сравнению с натриевым — трудности отвода тепла остаточного тепловыделения в аварийных ситуациях при потере герметичности основным [c.31]

Другая область применения ПТЭ с объемным тепловыделением -это топливные элементы ядерных реакторов. На рис. 1.6 приведен поперечный разрез трубчатого твэла с пористым топливным материалом 2, который содержится между внутренней сетчатой оболочкой 1 из коррозионно-стойкой стали и внешней пористой керамической конструкционной оболочкой 3. Теплоноситель I подается по центральному каналу, а затем радиально проходит сквозь проницаемую массу, содержащую частицы ядерного топлива или сферические микротвэлы. [c.10]

ТГысокой эффективностью отличаются трубчатые печи с излучающими стенками. В этих печах боковые стенки составляются из беспламенных панельных горелок, позволяющих сжигать топливо с малым коэффициентом избытка воздуха без потерь от химической неполноты сгорания и при больших тепловых напряжениях топочного объема (рис. 4.5). Необходимое для горения количество воздуха инжектируется топливным газом непосредственно из атмосферы. Газовоздушная смесь поступает через распределительную камеру горелки в керамические туннели, равномерно расположенные по всей поверхности горелки [c.259]

Применение керамических топлив в металлической матрице началось со времени начала осуществления Манхеттенского про-зкта. Баттелевский мемориальный институт провел большие и оригинальные исследования по получению этих видов топлива. В одной из предыдущих статей [6] описаны способы получения и некоторые характеристики большинства систем с металлической матрицей. Основное преимущество такой системы по сравнению с керамической состоит в том, что металлическая матрица значительно увеличивает теплопроводность и механическую прочность полученной композиции. [c.449]

Применение керамического топлива в матрице из коррозион-но стойкой стали представляет особый интерес. Управление по атомной энергии Великобритании (иКАЕА) изучает возможность использования кермета на основе твердого раствора окись плутония—окись урана и коррозионно-стойкой стали для быстрых [c.449]

ЦМ-322, при работе газовых турбин на твердом топливе показали, что минералокерамические детали имеют стойкость в - 40 раз выше, чем аналогичные детали из аустенитной стали 18—12 при температуре 650° С. Все другие металлические и керамические детали, за исключением твердосплавных, не обладали подобной стойкостью. Перспективным является применение минералокерамических изделий в виде проходных изоляторов и электродов и других деталей в аппаратах, работающих при высоких температурах и давлении (атомная энергетика, паросиловые установки сверхвысоких параметров и др.). Осуществление вывода из сосудов с высоким газовым давлением представляет больщие технологические и экспериментальные трудности. Особенно остро вопрос надежной герметизации аппаратуры стоит перед энергетикой и химической промышленностью, все более применяющих жидкости и газы (пары) при высоких давлениях и температурах. К электровводам предъявляются следующие требования. [c.383]

В ядерных реакторах с термозмиссионным преобразованием энергии молибденовый эмиттер с покрытием или без покрытия одновременно выполняет роль оболочки твзла, работающего при высокой температуре ( 1900К) в парах цезия при давлении 10 —10 мм рт. ст. в течение Ю ч и более. Из известных видов ядерного топлива для работы при таких высоких температурах наиболее удовлетворяют требованиям двуокись обогащенного урана и сплавы его монокарбида с монокарбидом циркония. Керамическое ядерное топливо из спеченной двуокиси или карбидных сплавов, наряду с высокой температурой плавления, обладает высокой термо- и радиационной стойкостью, химической инертностью к парам щелочных металлов и совместимостью с конструкционными материалами [45]. [c.127]

По состоянию на 1975 г. контактные экономайзеры наиболее широко применяются на Первоуральской ТЭЦ. Разработка конструкции и освоение экономайзеров проведены силами Свердлов-энерго, Свердловэнергоремонта и НИИСТ. Работы начались в 1967—1968 гг. В настояш ее время на станции эксплуатируется пять контактных экономайзеров. Экономайзеры сооружены в корпусах мокрых скрубберов ВТИ, ранее установленных за котлами для работы на твердом топливе (по два скруббера на котел). В связи с тем, что при пропуске всех дымовых газов котла скорости их в экономайзере получались завышенными (что могло привести к нарушению гидравлического режима на-садочного слоя), был применен правильно уложенный слой насадки из крупных керамических колец Рашига размерами 80 X 80 X 8 мм, позволяющий газам развивать большую скорость, и предусмотрено байпасирование примерно 20% дымовых газов мимо экономайзера. [c.39]

Экономайзеры сооружены в корпусах мокрых скрубберов ВТИ им. Ф. Э. Дзержинского, ранее установленных за котлами при работе их на твердом топливе (по два скруббера 0 2,3 м на котел паропроизводительностью 75 т/ч). Поскольку при пропуске всех дымовых газов котла скорости в экономайзере получались завышенными, что могло привести к нарушению гидравлического режима насадочного слоя, при разработке конструкции, во-первых, принят правильно уложенный слой насадки из более крупных, чем обычно, керамических колец 80x80x8 мм, допускающих большую скорость газов во-вторых, предусмотрено байпасирование части дымовых газов мимо экономайзера (рис. П-4). Насадочный слой лежит на опорной решетке из прутковой стали 0 8 мм. Над рабочей насадкой установлен водораспределитель, состоящий из системы перфорированных труб с отверстиями 0 10 мм. Общая высота рабочего слоя насадки 2,4 м. Над водораспределителем предусмотрен каплеулавливающий слой уложенных навалом колец размерами 50Х Х50Х5 мм (высота слоя 300 мм). В корпус экономайзера встроен декарбонизатор, состоящий из слоя насадки из колец 25x25x3 мм высотой 540 мм, продуваемого воздухом, засасываемым за счет разрежения дымососа котла БКЗ-75-39. Горячая вода после декарбонизатора попадает в сборный бак. Нагреваемая в экономайзерах вода поступает в ХВО, откуда идет для питания котлов ТЭЦ. Расчетный расход этой воды 120— 150 т/ч. [c.39]

Неправильные шуровки, заливание шлаком кусков несгоревшего топлива, увеличенный провал через щели, непомерное дутье с прорывом воздуха около крупных кусков и унос находящейся рядом мелочи — все эти причины в отдельных случаях повышают потери от механической неполноты сгорания до недопустимых величин (10—15% и выше), причем содержание горючих в провале, шлаке и уносе может доходить до 60—70%. Потери со шлако1М можно уменьшить, охлаждая колосники, путем устранения загрязнений топлива на складе грунтом, содержащим плавни, потери с провалом — упорядочением колосниковой решетки и повышением давления дутья до нормы (под колосниками давление 800— 1 ООО н1м ). Потери с уносом снилоются следующими методами. К сухим, растрескивающимся топливам, если можно подготовить такую смесь, прибавляют 16—i20% спекающихся углей (типа ПЖ, Г,ПС),что уменьшает также потери с провалом. Между топкой и рабочим пространством сушилки или печи устанавливают пылеулавливатели в виде керамических циклонов или осадительных камер, из которых унос может возвращаться пневмотранспортом в топку для вторичного дожигания. Пневмотранспорт может осуществляться с помощью эжектора, работающего на паре (что приводит к потере конденсата) или вентиляторном воздухе среднего давления. 74 [c.74]

В печах, где сжигание топлива осуществляется по принципу поверхно стно го горения, характер движения газов в самом рабочем пространстве существенного значения не имеет. Однако ввиду больших скоростей движения газов, обусловленных относительно малыми размерами рабочего пространства, влияние теплопередачи конвекций делается ощутимым не только по отношению К кладке, но и по отношению к поверхности нагрева. Как и в разобранном выше случае, отводы продуктов горения следует располагать вблизи поверхности нагрева. Важнейшую роль играет механика газов вблизи керамической поверхности, где протекает процесс поверхностного горения. Необходимо, чтобы в горяишй слой у этой поверхности не попадали вследствие подсоса возврата относительно холодные продукты горения из зоны, прилежащей к поверхности нагрева. [c.263]

Облицовка ( заготовок антифрикционными материалами при литье В 22 D 19/08 В 65 D затворов 39/18 5/56-5/60 эластичной трубчатой 35/14-35/20) тары изделий при механической обработке давлением В 21 D 49/00 В 29 С (изделий 63/00-63/48 труб 49/24-49/26, 63/00) пластическими материалами кузовов ж.-д. транспортных средств В 61 D 17/18 печей F 27 поверхностей для получения декоративного эффекта В 44 С 5/04, 3/12 форм, сердечников или оправок ири формовании керамических изделий В 28 В l/Sb -, Облучение изделий на основе каучука при вулканизации В 29 С 35/08-35/10 использование для обработки воздуха, топлива или горючих смесей в ДВС F 02 М 27/00, 27/06 в химических или физических процессах В 01 J 19/08) Обнаружение объектов под водой В 63 С 7/26, 11/48-11/50 ошибок в цифровых ЭВМ G 06 F 11/00-11/34 утечек в трубопроводах F 17 D 5/02-5/06) Обогрев водителей, устройства для этой цели на могоциклах. велосипедах и т. п. В 62 J 33/00 грохотов и сит В 07 В 1/46, 1/56-1/62 карбюраторы с обогревающими устройствами F 02 М 15/02 труб F 16 L 53/00) Ободья колес [В 60 В <5/00-5/04, 21/00-21/12 крепление (к колесам 23/00-23/12 спиц к ободу колеса 1/04, 1/14, 21/06) составные 25/00-25/22) В 21 изготовление (D 53/30 ковкой или штамповкой К 1/38) пробивка отверстий в них D 28/30) термообработка С 21 D 9/34 шлифование В 24 В 5/44] Обоймы патронные F 42 В 39/06 подшипников F 16 С 33/58) Обработка изделий (перед сортировкой В 07 С 5/02 металлов В 24 С 21 D) слоистых изделий В 32 В 31/14 стереотипов В 41 D 5/00-5/06 строительных материалов В 28 D) Обратимые гидромашины F 03 В 3/10 Обратные клапаны [F 16 <К (15/00-15/20 для накачивания шин 15/20 с сервомеханизмами 15/18) в наконечниках смазочных шприцев N 5/02)] [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...