Скорость некоторых роторов

Изложенные материалы показывают, что в рабочем диапазоне-скоростей некоторых роторов крупных турбогенераторов есть нечувствительные скорости как к сосредоточенным грузам, установленным в торцевых плоскостях бочки ротора, так и к равномерно распределенным по бочке грузам. Это делает необходимой обязательную проверку на нечувствительные скорости всех роторов крупных турбогенераторов еш е на стадии их проектирования. [c.96]

Критические угловые скорости некоторых роторов [c.524]

Крутизна М (t, ш) главного момента М t, ш) относительно угловой скорости 0) ротора ограничена в полосе (6.3) некоторыми отрицательными константами [c.207]

Верхняя опора сепаратора (рис. III.26) состоит из подшипника, помещенного во втулку с наружной шестигранной поверхностью, в грани которой упираются буферы, имеющие радиальные направляющие. Буферы прижимаются к втулке пружинами, установленными с некоторым предварительным поджатием. Такая схема сочетает в себе свойства упругой опоры и опоры сухого трения. И здесь необходимо так подобрать силу сухого трения, чтобы она была больше реакции в опоре при прохождении критической скорости, соответствующей ротору на упругой опоре. [c.154]

Нечувствительные скорости существуют как для пары симметричных, так и для пары кососимметричных грузов при расположении плоскостей уравновешивания близко к опорам. Например, из фиг. 6. 21 видно, что при = 0,1/ величина необходимых для устранения второй гармоники неуравновешенности кососимметричных грузов резко возрастает вблизи скорости Yi 5,4 (Y2 1,35), так как здесь значение коэффициента (16 — Y ) X X (Kf + К2) проходит через нуль. В этом случае ротор нечувствителен к кососимметричным грузам. Приведенный выше пример с ротором генератора ТВ-100-2 подтверждает это положение, причем и область нечувствительных скоростей этого ротора (у , 1,4- -1,5) лежит близко к теоретическому значению Y 2 = >35. Некоторое различие в этих значениях объясняется тем, что ротор генератора имеет переменное сечение, а здесь рассматривались роторы постоянного сечения. [c.236]

На рис. 126, а показана одна из конструкций пневматических гайковертов с ударно-импульсной муфтой. От пневматического ротационного двигателя 1 вращение сообщается ударно-импульсной муфте 2 и шпинделю 3 с укрепленной на его конце головкой 4, удерживающей гайку или винт. В процессе свободного навинчивания гайки (или ввинчивания винта) необходимый вращающийся момент невелик, он не превышает момента трения в муфте и поэтому скорость вращения ротора и шпинделя одинаковы. В начале затяжки момент сопротивления быстро нарастает и шпиндель инструмента останавливается. Однако шлицевая втулка 5, вращающаяся с той же скоростью, что и ротор двигателя, своим скосом (рис. 126, б) поворачивает кулачок 6 и выводит его из зацепления со шпинделем 3. При последующем вращении с возрастающей скоростью механизм ударно-импульсной муфты (рис. 126, в, е) обеспечивает сцепление кулачка б с выступом на шпинделе (рис. 126, д), сопровождающееся ударом, вследствие чего момент на головке 4 резко возрастает и гайка (винт) поворачивается на некоторый угол. Затем кула- [c.167]

Для выяснения вопроса о степени опасности появления нечувствительных скоростей в диапазоне рабочих оборотов ротора важно знать положение этих скоростей относительно соответствующих собственных частот. С этой целью по уравнениям (1) и (2) и данным, изложенным в работе [12], были рассчитаны отношения первой нечувствительной скорости к первой собственной частоте. Для роторов современных мощных турбогенераторов с учетом их относительных размеров эти отношения относительно невелики и лежат в пределах значений Яхн 1,25 -f- 3,2. Значит, для некоторых роторов первая нечувствительная скорость к паре симметричных грузов, установленных в торцах бочки ротора, может находиться в зоне их рабочих оборотов. Это показывает необходимость расчета для роторов мощных турбогенераторов значений первой нечувствительной скорости с целью проверки ее положения относительно рабочих оборотов. [c.65]

У роторов современных турбогенераторов относительные размеры таковы, что отношение их второй нечувствительной скорости ко второй собственной частоте находится в пределах Я н Яг 1,35 5,36. С учетом того, что рабочая скорость некоторых мош,ных турбогенераторов находится между второй и третьей критическими скоростями, заслуживает внимания вопрос об отношении величин второй нечувствительной скорости и третьей собственной частоты. Расчет показал, что при длине концевых частей ротора, превышаюш ей /3 пролета (ej > 0,36), его вторая нечувствительная скорость превышает третью собственную частоту при любых отношениях диаметров частей. [c.67]

При холостом ходе двигателя скорость вращения ротора п почти равна синхронной скорости вращения (скольжение двигателя s почти равно нулю). С увеличением нагрузки скольжение двигателя увеличивается (скорость вращения ротора падает) вместе с тем возрастают ток двигателя и электромагнитный момент его, уравновешивающий момент на валу. При некотором скольжении электромагнитный момент достигает максимального значения (см. фиг. 7). Если момент на валу превысит это значение, то двигатель затормозится до полного останова. [c.484]

Смазываемые набивки содержат асбестовые волокна, графит или слюду, масло или консистентную смазку. Иногда добавляются металлические включения. В некоторые набивки для увеличения маслоемкости вводятся древесные опилки. Такие набивки встречаются в виде паст и стержней, укладываемых в камеру сальника с помощью винтовых приспособлений, или же в сплетенных защитных чехлах. Удобны для применения в условиях ограниченной смазки. При средних и высоких скоростях вращения ротора обычно необходима дополнительная смазка или охлаждение. [c.126]

Третья глава посвящена уравновешиванию гибких роторов, применение которых в современном приборо- и машиностроении является неизбежным в связи с увеличением скорости вращения роторов. Уравновешивание гибких роторов по сравнению с жесткими роторами представляет несравненно более сложную задачу, решение которой в общем виде до настоящего времени неизвестно. Поэтому в данной главе приведены частные решения этой задачи, относящиеся к созданию стендов для исследования и балансировки на рабочих оборотах полноразмерных двигателей и их роторных систем вопросы учета гибкости вала при балансировке роторов высокооборотных электрических машин особенности уравновешивания роторов мощных турбогенераторов на месте их установки вопросы последовательности устранения статических и динамических дисбалансов гибкого ротора с использованием трех плоскостей коррекции изучение источников неуравновешенностей составных роторов и особенности балансировки их элементов. В этой же главе описываются практические приемы балансировки гибких роторов мощных турбин, принятые на некоторых заводах. [c.4]

При наличии некоторой нелинейности системы, которая имеет место для больших амплитуд, когда уже нельзя положить sin г)) -ф, положительные и отрицательные амплитуды биений будут несимметричны относительно оси абсцисс. В связи с этим возникает синусоидальная составляющая, как результат разности огибающих положительных и отрицательных амплитуд биения, близкая по частоте к скорости вращения ротора, т. е. к частоте неуравновешенности ротора. Очевидно, что степень асимметрии их зависит от амплитуды разностного колебания. [c.334]

Таким образом, хотя нечувствительные скорости ступенчатых роторов современных турбогенераторов при нагрузке, равномерно распределенной по бочке , лежат выше их рабочей скорости, тенденция к повышению мощности генераторов и связанное с этим снижение изгибной жесткости их роторов может привести к появлению в их рабочих диапазонах нечувствительных скоростей не только от сосредоточенных, но и от распределенных грузов. Результаты нашего исследования намечают некоторые пути для своевременного учета этого обстоятельства и дают возможность выбрать длину участка, на котором устанавливаются распределенные грузы так, чтобы избежать появления в рабочем диапазоне нечувствительных скоростей. [c.163]

В заключение остановимся на некоторых особенностях расчета критических угловых скоростей цельнокованых роторов и роторов с насадными дисками. В цельнокованых роторах при определении момента инерции сечения участка надо учитывать влияние дисков, несколько повышающих жесткость ротора. Приведенный момент инерции сечения участка с диском [c.285]

В заключение необходимо отметить, что при определении критических скоростей многоопорного ротора на податливых опорах методом проб и интерполяций могут появляться ложные значения критических угловых скоростей. Это объясняется тем, что при некоторых значениях й) функция /(to) имеет разрывы и принимает значения сю слева и =F< справа от точки разрыва. Поэтому полученные при этих условиях значения Шкр отбрасывают. Во всех остальных случаях, когда происходит перемена знака и плавное изменение функции /(со), получаются истинные значения критических угловых скоростей ротора. [c.308]

Практика балансировки показывает, что роторы в определенных диапазонах скоростей мало реагируют на действие установленных на них систем корректирующих масс. Такие скорости называются нечувствительными. Плоскости, при установке в которых на данной скорости вибрации опор или реакции изменяются мало, называются нечувствительными плоскостями для данных грузов и скорости. Некоторым типам генераторов присущи малые коэффициенты чувствительности (см. табл. 18), Это показывает, что для них торцовые плоскости являются нечувствительными при данной скорости. Близость нечувствительной скорости к балансировочной [c.68]

Более эффективным оказывается уравновешивание по собственным формам. сущность которого состоит в выполнении условия (97) для нескольких первых критических скоростей. Критические угловые скорости для некоторых роторов приведены в табл. 5. [c.524]

При включении двигателя в сеть в обмотках статора возникает вращающееся магнитное поле, наводящее в обмотке ротора электродвижущую силу, которая создает в цепи ротора ток. В результате взаимодействия вращающегося магнитного поля статора и магнитного поля ротора двигатель развивает некоторый движущий момент, который зависит от скорости вращения ротора. Существенная особенность асинхронного двигателя состоит в том, что ток в цепи ротора возникает только в том случае, если скорость вращения ротора двигателя меньше скорости вращающегося магнитного поля статора. С другой стороны, движущий момент двигателя определяется величиной тока ротора. Поэтому при наличии на валу двигателя некоторой внешней нагрузки (момента сил сопротивления) ротор вращается медленнее магнитного поля статора, т. е. асинхронно. [c.98]

При включении тока /р двигателя на подъем (рис. 5.37, точка А) скорость двигателя Лдв и осевое усилие N в тормозе быстро возрастают и сохраняются в течение всего подъема практически постоянными. При выключении тока /р (точка Б) скорость двигателя уменьшается до нуля (в точке В), а усилие N остается неизменным. При включении двигателя на опускание (точка Г) скорость вращения ротора увеличивается до величины Псп, а усилие N резко уменьшается, затем снова возрастает при быстром затухании колебательного процесса и устанавливается при некотором стабильном значении. Уменьшение осевого усилия N будет тем больше, чем больше значение запаса торможения принято при расчете тормоза и при запасе торможения, близком к двум, при включении двигателя на опускание происходит полное размыкание тормоза. При выключении тока (точка Д) скорость Пдв уменьшается до нуля, а усилие N устанавливается при значении, большем на величину чем [c.284]

Точка пересечения характеристик О определяет установившийся режим работы гидроагрегата. При изменении нагрузки генератора, зависящей от потребителей электрической энергии, а следовательно, и момента Mg, необходимо соответственно изменить момент движущих сил Мд, развиваемый гидротурбиной, чтобы сохранить постоянной угловую скорость вращения ротора. Постоянство угловой скорости вращения ротора с некоторыми допускаемыми отклонениями при различных нагрузках достигается системой регулирования. Эта система позволяет изменять расход воды через турбину, что влечет за собой изменение момента движущих сил. [c.345]

Роторы, первая критическая скорость которых находится ниже рабочей, называются гибкими. К ним относятся в первую очередь роторы почти всех турбогенераторов, крупных синхронных неявнополюсных двигателей, быстроходных асинхронных двигателей и др. В табл. 1-2 приведены значения первой и второй критических скоростей гибких роторов некоторых электрических машин распространенных типов. [c.48]

Полусумма и полуразность векторов вибраций, измеренных в двух выбранных плоскостях, может быть получена несколькими способами а) путем автоматического сложения в специальном сумматоре б) путем поочередного измерения векторов вибрации в этих плоскостях, с последующим вычислением их полусуммы и полу-разности. В случае поочередного измерения векторов вибрации необходимо, чтобы за промежуток времени между измерениями вибрационное состояние машины не успело измениться. Изменение вибрационного состояния возможно, например, вследствие некоторого изменения скорости вращения. Особенно заметны такие изменения у гибких роторов при балансировочной скорости, близкой к критической скорости вращения ротора (см. 1-10). Поэтому в приборах, предусматривающих поочередное измерение векторов вибрации, принимаются специальные меры для уменьшения промежутка времени между отсчетами. Применяются с этой целью двухканальные приборы или, в крайнем случае, один одноканальный, поочередно подключаемый к двум установленным вибродатчикам. [c.88]

При включении двигателя в сеть в обмотках статора создается вращающееся магнитное поле, наводящее в обмотке ротора электродвижущую силу, которая создает в цепи ротора ток. В результате взаимодействия вращающегося магнитного поля статора и магнитного поля ротора двигатель развивает некоторый движущий (крутящий) момент, который зависит от скорости вращения ротора. Существенная особенность асинхронного двигателя состоит в том, что ток в цепи ротора возникает только в том случае, если скорость вращения ротора двигателя меньше скорости вращающе- [c.114]

При увеличении числа оборотов вала двигателя, в результате нажатия на педаль привода дросселей или уменьшения внешней нагрузки, увеличивается скорость вращения ротора 22. Соответственно увеличивается центробежная сила, действующая на клапан 15, который, преодолевая сопротивление пружины 19, приближается к седлу 14 и перекрывает проходное сечение в нем, прекращая доступ воздуха в камеру диафрагмы. Разряжение над диафрагмой 7 увеличивается и она стремится выгнуться вверх. При достижении двигателем предельного числа оборотов этот прогиб диафрагмы становится настолько значительным, что она, преодолев сопротивление пружины 5, через рычаг 4 поворачивает валик 2 дросселей и прикрывает их на некоторый угол. [c.60]

При определенной скорости вращения ротора компрессора и уменьшения производительности ниже некоторого значения работа компрес- [c.516]

АУУ Сирля [16]. Из свойств упругой вращающейся системы следует, что при наличии трения вектор прогиба ротора отстает от вектора неуравновешенности на некоторый угол 6, величина которого зависит от величины трения и скорости вращения ротора. Величина угла 6 изменяется от нуля при малых скоростях [c.268]

Поскольку остальные фазы ЩД остаются неподключенными, то их можно использовать для некоторого (в пределах 30...40%) увеличения или уменьшения величины основного (а соответственно, и дробного) шага ЩД путем подачи на них в определенной полярности постоянного напряжения по способу, описанному в работе [6J, или же использовать в качестве датчиков скорости для введения обратной связи, поскольку на них наводится ЭДС, пропорциональная скорости враптення ротора ЩД. Последнее весьма важно для следящих систем, т. к. поставить отдельный тахогенератор не всегда воз.можно, к тому же он значительно усложняет уст-1)0ЙСТВ0. [c.117]

Кроме указанных преимуществ закритического режима следует обратить внимание на малые изменения амплитуд и углов сдвига фаз при некоторых изменениях скорости вращения ротора в процессе уравновешивания. Это может иметь место, например, за счет скольжения асинхронного электродвигателя, если при этом добротность системы не ниже пяти и скорость вращения ротора не менее, чем в 3 раза превосходит собственную частоту колебаний системы. Так, начиная с 1948 г. во всех создаваемых балансировочных машинах МВТУ назначался закрити-ческий режим колебания ротора. [c.23]

Приведем некоторые параметры осевых турбин космических энергетических установок [25] (табл. 5,1). Эти турбины имеют высокую скорость вращения ротора, что позволяет сократить диа-мгтр рабочего колеса в соответствии с жесткими компоновочными требованиями к установке, В то же время у общепромышленных теплофикационных турбин, на которые не налагаются жесткие ограничения на габаритные размеры, частота вращения лежит в пределах 25. .. 50 об/с [122], Это дает возможность за счет увеличения среднего диаметра рабочего колеса добиться удовлетворительных значений параметра ы/Сф и использовать для производства дисков колес дешевые стали. [c.108]

Уже в конце прошлого века было обнаружено, что при некоторых скоростях вращения роторов движение становится неустойчивым и возникают интенсивные, все возрастающие колебания, которые могут вызвать поломку вала. Первые теоретические исследования относились к упрощенным схемам материал вала считался абсолютно упругим, изгибная жесткость конс1рукции принималась одинаковой во всех направлениях, не учитывались гироскопические эффекты и действие веса (т. е. рассматривался, вал с вертикальной осью вращения). [c.92]

Обычные способы пуска в ход. К этим способам принадлежат следующие виды пуска в ход С. д. 1) при помощи машины, сцепленной с С. д., 2) посредством постороннего двигателя. 1) Если С. д. связан напр, с машиной постоянного тока, то агрегат м. б. пущен со стороны постоянного тока от аккумуляторной ба-тереи или какого-либо другого источника энергии. В этом случае машина постоянного тока приводится во вращение, как двигатель,и, когда скорость вращения достигает синхронной, возбуждают синхронный двигатель присоединение С. д. параллельно к сети переменного тока производится обычным путем, после того как достигнуты синхронизм и полное совпадение фаз напряжения. После присоединения С. л. к сети машина постоянного тока из двигателя переводится в генератор посредством соответствующей регулировки возбуждения. В некоторых случаях в качестве пускового двигателя м. б. использован возбудитель С. д., если мощность этого возбудителя достаточна для этих целей. 2) Часто случается, что С. д. приходится одному работать на привод и не всегда налицо источник постоянного тока, при помощи к-рого можно запустить в качестве двигателя машину постоянного тока, связанную с С. д. тогда для пуска в ход С. д. применяют асинхронный двигатель, причем ротор пускового асинхронного двигателя снабжается короткозамкнутой обмоткой или обмоткой в виде беличьего колеса. Сущность способа пуска в ход при помощи асинхронного двигателя заключается в следующем пусковой асинхронный двигатель, имеющий обычно на два, а иногда на четыре полюса меньше, механически связывается с С. д. Вследствие меньшего числа полюсов асинхронный двигатель может привести во вращение синхронную невозбужденную машину со скоростью выше номинальной. При возбуждении С. д. асинхронный двигатель нагружается, скорость вращения ротора начинает падать, пока скорость вращения С. д. не станет равной синхронной скорости, и при наступлении этого улавливается наиболее благоприятный момент для параллельного включения двигателя к сети. Пусковые двигатели с беличьим колесом не всегда удобны по той причине, что если-момент синхронизма пропущен, то прежде всего нужно охладить беличье колесо и лишь затем приступить к вторичному пуску. Затем не всегда возможно хорошо рассчитать беличье колесо на том основании, что потери холостого хода С. д. со временем меняются. Поэтому иногда приходится исправлять беличье колесо, удаляя несколько стержней или подпиливая соединительное кольцо. Если ротор пускового двигателя снабжен обмоткой, то в некоторых случаях для получения более надежной синхронизации в цепь обмотки ротора вводят реостат, к-рый конечно усложняет и удорожает всю установку. Пусковой ток при пуске в ход асинхронным двигателем составляет 30— 40 % номинального тока С.д. Период пуска длится 5—7 мин., а иногда и более. Мощность пускового двигателя составляет ок. 10% номинальной мощности С. д., если последний запускает ся вхолостую. Если синхронный двигатель приводит в действие насос или компрессор, то пусковой вращающий момент должен быть значителен, что ведет к увеличению пускового двигателя и затруднению самого пуска в ход. [c.428]

Это в некоторой степени снижает производительность насоса, но вполне оправдывается результатами канализации жидкости. Дальнейшее увеличение рабочей площади сечений разгрузочных канавок невозможно без нарушения изоляции камер нагнетания и всасывания и возникновения перетока жидкости между этими камерами через отсеченное пространство. Условия канализации жидкости могут быть улучшены лишь в результате снижения скорости вратения роторов или уменьшения их ширины, что привело бы к потере производительности насоса. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...