Уравнение термическое

Эти частные производные входят в уравнение термических коэффициентов сжатия, теплового расширения и тепловой упругости, которые могут быть определены опытным путем. [c.48]

Следовательно, уравнение термического к. п. д. цикла Карно после сокращения принимает вид [c.113]

Подставляя найденные значения температур в уравнение термического к. и, д. цикла, получаем [c.263]

Следовательно, в уравнении термического к, п. д. логарифмы сокращаются и уравнение приводится к виду [c.68]

Входящий в эти уравнения термический к. п. д. выражается так [c.291]

В частности, показано, что известные уравнения термического к. п. д. различных циклов получаются непосредственно из уравнения Стечкина и известных термодинамических соотношений между законом ввода тепла и изменением состояния рабочего тела. [c.311]

Обычно (в курсах теории двигателей и технической термодинамики) эти уравнения (термического к.п.д.) выводятся на основе известных для различных процессов (адиабатического, изохорического и др.) уравнений состояния. Однако методически правильней определять выражения термического к. п. д. на основании уравнения Стечкина, ибо. [c.311]

Рассмотрение диаграммы и анализ уравнений термического к. п. д. идеальных циклов двигателей внутреннего сгорания показывает, что увеличение степени сжатия и показателя адиабаты к положительно влияет на термический к. п. д. Однако величина степени сжатия для различных типов двигателей практически оказывается неодинаковой. [c.114]

Подставив полученные значения для Гг и Г5 в уравнение термического к. п. д., будем иметь [c.395]

Чтобы полнее проследить зависимость между различными величинами, определяющими развитие процесса, необходимо к известным нам уравнениям — термическому (V, 1) и механическому (V, 3) — добавить еще уравнение, содержащее столь важную величину, как площадь сечения канала F. Это уравнение может быть представлено в форме зависимости, определяющей расход жидкости через произвольное сечение канала. [c.187]

Подставим полученные значения температур в уравнение термического к. п. д., тогда [c.23]

Из уравнения термического КПД любого цикла имеем [c.27]

Уравнение термической ионизации может быть записано следующим образом [c.70]

Подставляя эти выражения в уравнение термического КПД, получаем [c.172]

Вывод уравнения термического к. п. д. идеального цикла [c.109]

Из этого уравнения следует, что диссипация может иметь место как вследствие механических эффектов (первые два члена), так и благодаря термическим эффектам (последний член). Мы можем определить скорость механической диссипации Dm и термической диссипации Di как [c.153]

Обратимся теперь к идентификации независимых переменных, которые могут появиться в уравнении (4-4.33). Поскольку известно, что градиент температуры входит в термическое уравнение состояния, следует вначале предположить, что он также входит и в энтропийное уравнение состояния. Если включить эту переменную в уравнение (4-4.33), продифференцировать его по ней и подставить результат в уравнение (4-4.13), в последнем появится член [c.160]

К сожалению, механические и термические эффекты не могут в данном случае быть несвязанными, поскольку нет способа доказать, что т не зависит от или что q не зависит от D. Разумеется, если мы захотим ввести дополнительное допущение о состоянии, что т не зависит от Т, то из этого будет следовать, что скорость механической диссипации должна быть неотрицательной. В общем случае можно утверждать, что Ощ О лишь в изотермических процессах (V7 = 0). Из этого следует, что изотермические (т. е. чисто механические) уравнения состояния для чисто вязких жидкостей всегда должны давать положительные значения для >м- В частности, оправданы рассуждения в разд. 2-3. [c.165]

Термический КПД цикла определяется, как обычно, по уравнению T, = (qi — [c.63]

Так как переход теплоты и перенос вещества могут происходить независимо друг от друга, то критерий термического равновесия, выраженный уравнением (8-10), должен выполняться независимо от какого-либо межфазового переноса вещества фазы. В случае, если 3Q = О, уравнение (8-3), выражающее общий критерий равновесия для изолированной системы, также применимо. В любом случае критерий фазового равновесия, допускающего переход компонента г, выражается следующим образом [c.235]

Термические температурные коэффициенты стандартных электродов могут быть рассчитаны по уравнению [c.155]

Температурная зависимость удельного сопротивления полупроводника, в который добавлено небольшое количество примеси, показана на рис. 5.7 [12]. На практике в полупроводнике всегда присутствуют как донорные, так и акцепторные примеси, и разработчик полупроводниковых термометров сопротивления может лишь выбирать соотношение между теми и другими. Для описания процессов проводимости рассмотрим германий, содержащий донорные атомы мышьяка в концентрации N(1 и какие-либо акцепторные атомы в концентрации Л а-На рис. 5.7 можно выделить четыре температурных диапазона, в каждом из которых преобладает какой-либо один механизм проводимости". В высокотемпературном диапазоне [I] проводимость обусловлена главным образом электронами, термически возбужденными из валентной зоны в зону проводимости согласно уравнению (5.8), поскольку все примесные атомы давно уже ионизованы. Это область собственной проводимости для германия она начинается чуть выше 400 К. Этот диапазон не представляет особого интереса для германиевых термометров сопротивления. [c.198]

Длительность химико-термической обработки определяется необходимой глубиной диффузионного слоя (рис. 10.7). Глубина слоя у в зависимости от длительности т при постоянной I характеризуется уравнением [c.138]

Уравнение (2-7) называется термическим уравнением состояния идеальных газов, или характеристическим уравнением. Уравнение состояния идеальных газов было выведено французским физиком Клапейроном в 1834 г., и поэтому названо его именем. [c.25]

Соотношение (4-8) представляет собой уравнение состояния в дифференциальной форме. Оно дает возможность установить связь между изотермическим коэффициентом сжатия тела р,.. термическим коэффициентом расширения и термическим коэффициентом давления [c.49]

Термический к. п. д. данного цикла определяется по уравнению [c.122]

Из второго уравнения (9-11) можно получить термическое уравнение состояния. Действительно, выражая F через V и Т, т. е. F = F V, Т), получим р = p(V, Т). [c.142]

Уравнения (11-10) и (11-11) называют уравнениями Клапейрона — Клаузиуса. Они устанавливают связь между термическими и калорическими величинами при фазовых превращениях вещества. [c.180]

Из уравнения (17-1) следует, что термический к. и. д. такого цикла зависит от степени сжатия е и показателя адиабаты к или от природы рабочего тела. К. п. д. увеличивается с возрастанием е и к. От степени повышения давления к термический к. п. д не зависит. [c.264]

Из уравнения (17-2) следует, что термический к. п. д. цикла зависит от степени сжатия е, величины показателя /с и степени предварительного расширения р. [c.267]

Если среднепланиметрические температуры подвода и отвода тепла в любом цикле обозначить соответственно через Гю и Ггс, то уравнение термического к. п. д. цикла, выражающее Цг через эти температурц, можно представить так [c.197]

Этот результат впервые получен был (конечно, в другой форме) применительно к тепловому двигателю в 1824 г. основоположником термодинамики, гениальным французским ученым Сади Карно .. После этого показывается, что для осуществления кругового процесса необходимо привести систему во взаимодействие по меньщей мере с двулгя источниками разных потенциалов. Дальше говорится об абсолютной шкале и показывается, что она не зависит от собственных свойств системы. В 2 этой главы ( Термические взаимодействия ) прежде всего устанавливаются общее уравнение термических воздействий и роль в нем обобщенной координаты, потенциала и количества воздействия. [c.355]

Подставляя в уравнеине (6-43) найденные отношения температур из выражений (6-44), (6-45) и (6-47), получаем окончательное уравнение термического к.п. д. рассматриваемого цикла [c.91]

Столб дуги. В столбе дуги падение напряжения сравнительно невелико, а напряженность поля в нем составляет 10—50 В/см. При отсутствии ограничений в радиальном развитии столба дуги его диаметр, а также температура и напряженность поля в нем определяются внутренними процессами. Для оценки величины перечисленных параметров столба дуги современная теория использует уравнение баланса энергии единицы длины столба и уравнение термической иониза- [c.33]

Оценка изменения полной обменной емкости (ПОЕ) ионитов при фильтровании потока воды с повышенной температурой проводилась двумя методами—прямым и косвенным. В качестве прямого метода для Н-формы катионита применялся метод определения ПОЕ, разработанный Ваншейдтом и др. [Л. 9], а для ОН-формы сильноосновного анионита применялся метод, описанный в [Л. 8]. Для определения ПОЕ по сильноосновным группам использовался метод, разработанный Полянским н Шабуро-вым [Л. 10]. На анализ брались не загрязненные продуктами коррозии пробы ионита, находящиеся в нижней дренажной системе лабораторного фильтра. Косвенным методом определяли падение ПОЕ ионита по количеству продуктов разложения, поступавших в рабочую среду. По результатам анализов разовых проб строились графики изменения качества воды во времени и подсчитывались средние концентрации примесей, вымываемых из ионита. По уравнениям термического разложения КУ-2 и АВ-17 и средним концентрациям примесей в воде подсчитывались абсолютные потери обменной емкости ионитов, отнесенные к их первоначально взятым объемам. [c.127]

Здесь 5 (Л, В) — якобиан по горизонтальным координатам, 2k" и 2h", k" и А " —коэффициенты трения и теплообмена на подстилающей поверхности и поверхности раздела двух слоев соответственно, 0 —заданная температура подстилающей поверхности, Н—глубина жидкости, — коэффициент теплового расширения, f—параметр Кориолиса, который в модельной постановке задачи предполагается постоянным ). Соотношение (27) является следствием геострофического и гидростатического балансов (22) и называется уравнением термического ветра. Эффективность метода Галеркина, примененного к системе (23)—(27), показана в работах [136 — 138, 156, 158, 168, 169], посвященных исследованию лабораторных течений, которые наблюдаются во вращающихся цилиндрических и кольцевых сосудах с жидкостью, подверженной внешнему горизонтально неоднородному нагреву. Такиетечения, несмотря на огромное различие в размерах, во многих отношениях схожи с крупномасштабными атмосферными течениями. [c.23]

Для решения численными методами уравнение теплопроводности заменяется системой алгебраических уравнений. Для этого рассматриваемое тело разбивается на несколько объемов ДК конечных размеров и каждому объему присваивается номер. В пределах объема ЛК обычно в его центре выбирается узловая точка или узел. Теплоемкость всего вещества, находящегося в объеме AV ( = pAV), считается сосредоточенной в узловой точке. Узловые точки соединяются друг с другом теплопроводящими стержнями с термическим сопротивлением теплопроводности стенки толщиной, равной расстоянию между узлами, и площадью, равной площади контакта объемов. Крайние узлы в зависи- [c.115]

Рассмотрим уравнение энергии дисперсного потока (1-50) применительно к гидромеханически и термически стабилизированному потоку газовзвеси, движущемуся в прямой круглой трубе. Примем, что <7ст = onst, поток несжимаем, а его физические параметры неизменны. Тогда для осесимметричного стационарного течения R цилиндрических координатах (г — текущий радиус канала, х — продольная координата, направленная по оси движения), пренебрегая осевым теплопереносом d tT ldx = d tfdx = 0 я полагая n= r = 0, взамен (1-5П) получим [c.202]

Уравнением (8-29) можно воспользоваться для определения термического к. п. д. произвольного цикла с адиабатным сжатием и расширением рабочего тела (рис. 8-10). Количество подведенной теплоты <7i = Т с (se — S5), количество отведенной теплоты <72 = = Т2си в — S5). Тогда термический к. п. д. произвольного цикла определится как [c.134]

Это уравнение используется для получения термического уравнения состояния реального газа р = f V, Т), если из опыта no iучена зависимость теплоемкости от параметров. Для этого необходимо дважды проинтегрировать уравнение (10-40) и определить значения получаемых постоянных интегрирования. [c.162]

Термодинамика (1991) -- [ c.30 , c.68 , c.213 , c.291 , c.307 , c.308 ]

Термодинамика и статистическая физика (1986) -- [ c.28 , c.228 , c.233 , c.236 ]

Механика сплошной среды Часть2 Общие законы кинематики и динамики (2002) -- [ c.262 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...