Коэффициент видимого расширения

В формуле (3-2) 0,00016 (°С) —коэффициент видимого расширения ртути в стекле для обычных сортов термометрического стекла. Для кварцевого стекла этот коэффициент равен 0,18-10- (°С) п — длина выступающего столбика, выраженная в градусах шкалы термометра t — температура, отсчитанная по термометру ti — средняя температура выступающего столбика. [c.71]

Как следует из уравнения (29), видимое изменение объема жидкости всегда меньше, чем действительное. Однако температурный коэффициент расширения жидкости значительно больше, чем температурный коэффициент расширения стекла. Так, для ртути температурный коэффициент расширения приблизительно в 10 раз больше температурного коэффициента объемного расширения стекла, для спирта и толуола — приблизительно в 50 раз. Температурный коэффициент расширения стекла существенно зависит от сорта стекла, и, следовательно, коэффициенты видимого расширения одной и той же жидкости в резервуарах, изготовленных из различных сортов стекла, различны. Так, средний коэффициент видимого расширения ртути в резервуарах из стекла разного сорта для интервала О—100°С колеблется в интервале 1,6—1,8-10— град т. е. более чем на 10%. [c.56]

Поправка на выступающий столбик ртути. Деления шкалы ртутного термометра наносят в предположении, что при измерении температуры вся находящаяся в термометре ртуть принимает измеряемую температуру. Однако в среду с измеряемой температурой обычно погружают только резервуар и часть капилляра термометра, а другая часть капилляра со ртутью находится вне среды. Температура ртути в выступающей части капилляра отличается от температуры ртути в резервуаре, и показания термометра в этом случае уже не соответствуют температуре среды. Для того чтобы узнать действительную температуру среды, иначе говоря, вычислить, какими были бы показания термометра при его полном погружении, необходимо ввести к его показаниям поправку на выступающий столбик ртути. Величина этой поправки пропорциональна длине выступающего столбика и разности между температурой резервуара и температурой выступающего столбика ртути. Коэффициентом пропорциональности является коэффициент видимого расширения ртути а в стекле. Чтобы получить величину поправки на выступающий столбик в градусах данного термометра, в этих же единицах надо выразить и длину выступающего столбика ртути. Таким образом, поправка на выступающий столбик с может быть вычислена по следующей формуле [c.63]

Примечания 1. Коэффициент видимого расширения ртути в термометрическом боросиликатном стекле составляет 0,000164 К . а в кварцевом стекле 0,00018 К . [c.66]

Разность средних температурных коэффициентов а и с в уравнении (2-3) называется средним температурным коэффициентом видимого расширения жидкости в стекле, т. е. [c.61]

Для изготовления термометров применяется специальное термометрическое стекло, обладающее небольшим температурным коэффициентом, примерно равным 0,02 X X 10 К , что дает коэффициент видимого расширения ртути в стекле около 0,16-10" К" . [c.62]

Температурный коэффициент видимого расширения ртути в стекле зависит от сорта термометрического стекла и может быть в среднем принят равным 0,16 10 K . [c.75]

Предполагается, что в этом случае в сплавах имеется большое число внутренних источников дислокаций, которыми, видимо, и являются сами частицы. Вокруг частиц всегда существует поле упругих напряжений, связанное с разным удельным объемом и разными коэффициентами термического расширения частиц и матрицы (фазовый наклеп). [c.351]

Необычный характер термического расширения можно объяснить. По-видимому, на первом участке кривой при нагреве происходит постепенное снятие остаточных напряжений. На этом участке коэффициент линейного расширения, например, никеля с 25% углеродных волокон равен что близко к зна- [c.225]

Назначение добавок Hf — предотвратить образование зернограничных трещин при охлаждении закристаллизованных отливок со стержнями, имеющих столбчатую микроструктуру. По-видимому, Hf предотвращает инициированное проникновением Oj [12] хрупкое зернограничное разрушение под воздействием окружных напряжений, возникающих в процессе охлаждения, по мере того как металл с более высоким коэффициентом термического расширения претерпевает усадку вокруг керамического стержня. Зернограничное растрескивание наблюдали и в отливках сложной формы, не содержащих стер-258 [c.258]

В заключение надо сказать, что, но-видимому, любая частица подходящих размеров, невзирая на знак коэффициента термического расширения, может обеспечить первоначальную конфигурацию дислокации, необходимую для действия источника размножения. Более того, внешние скалывающие напряжения, наложенные на выдавливающие напряжения, создадут условия, необходимые для образования геликоидальных конфигураций. [c.315]

По-видимому, будет поучительно вернуться к 1.7 и вспомнить общий характер изменения модуля упругости Е, температурного коэффициента линейного расширения а и произведения Еа в зависимости от гомологической температуры (отношения абсолютной температуры Т к температуре плавления Тт), изображенного для алюминия и железа на рис. 13.1, 13.2, а также вспомнить изменение кривой напряжение — деформация , охватывающей переход от упругого к пластическому диапазону деформаций, и изменение предела текучести в зависимости от температуры (см. пример для никелевой стали, приведенный на рис. 13.3, 13.4), [c.458]

Были выдвинуты возражения против использования кварцевого стекла, так как область его превращений и перехода в кристобалит находится вблизи точки затвердевания золота. Однако было найдено, что изменение объема отожженного резервуара за время эксперимента (несколько часов) составляет только около 1/10 000. Это изменение может быть легко измерено путем измерения объема резервуара после каждого нагрева. Таким образом, плавленый кварц, по-видимому, является наиболее подходящим материалом для резервуара термометра при измерениях в точке затвердевания золота главным образом из-за его малого коэффициента линейного расширения. Следует отметить, что если тепловое расширение резервуара из плавленого кварца не учитывается, то оно вносит ошибку в значение точки затвердевания золота только около 2° С. [c.104]

Можно утверждать, что измерения линейного коэффициента теплового расширения недостаточно точны. При этом значения, полученные на дилатометре, по-видимому, несколько выше величин, полученных рентгенографически. [c.139]

При нагревании до температуры а 7 структурного превращения (до точки Лсз) значительно, примерно в 10 раз, изменяется величина коэффициента термического расширения стали [56]. При такой температуре происходят коробление и изгиб стальных изделий, в особенности при больших размерах их. Максимальное коробление стали наблюдалось при двухфазной структуре (50% феррита и 50% аустенита). Если же обжиг эмалевого покрытия проводился при температуре выше точки Ас , то при увеличении содержания углерода коробление и изгиб стальных изделий уменьшались [76]. Тем не менее затруднениями связанными с появлением высокотемпературных дефектов эмалевого покрытия (прогаров, прыщей, пузырей и др.), по-видимому, можно объяснить стремление применять сталь с пониженным содержанием углерода. [c.94]

Компжсация температуры свободных концов 8.11 Конвекция 1.19 Конвекция вьшужденная 1.21 Конвекция свободная 1.20 Конденсация 1.67 Конец рабочий 8.3 Контакт тепловой 4,4 Контраст пороговый 11.26 Контраст яркости 11.27 Конус Зегфа 9.9п Концы свободные 8,4 Концы холодные 8.4п Коэффициент видимого расширения 5.52 Коэффициент излучения 10.9 Коэффициент излучения интегральный 10,11 Коэффициент излучения направлений 10,12 Коэффици етт излучения нормальный 10.13 Коэффициент излучения полусферический 10.14 Коэффициент излучения спектральный 10,10 Коэффициент излучшия эффективный 10.15 Коэффициент темп )атур-ный термометра сопротивления 7,13 Коэффициент температуропроводности 1.28п Коэффициент теплопроводности 1.27п Кривая парообразования 2,36 Кривая плавления 2.35 Кривая сублимации 2.37 Кривая фазового равнове- [c.66]

Эпюра остаточных напряжений, приведенная на рис. 11.11, в, характерна для сварки пластин из низколегированной и аустеиит-ной сталей, титановых сплавов или в общем случае для сварки металлов и сплавов, не претерпевающих структурных превращений при температурах 7<873...973 К. Максимальные остаточные напряжения 0 tmax при сварке аустенитных сталей обычно превосходят предел текучести. Это, по-видимому, связано с большим коэффициентом линейного расширения, а как следствие, большой пластической деформацией, вызывающей упрочнение металла с образованием высоких значений продольных остаточных напряжений. В титановых сплавах максимальные остаточные напряжения, как правило, ниже предела текучести основного материала в исходном состоянии и составляют (0,7...1,0) Oj. При этом высокие значения остаточных напряжений соответствуют сварке на интенсивных режимах с большой эффективной мощностью и большой скоростью. [c.426]

Учитывая важность этого вопроса, на первый взгляд можно счесть странным, что посвященных ему статей довольно мало. Первая попытка в этом направлении была сделана, по-видимому, Тёрнером [144], получившим для эффективного объемнога коэффициента теплового расширения следующее выражение [c.94]

На рис. 4 (см. вклейку) представлены микрофотографии изломов образцов, спеченных при различных температурах. Температуре спекания 670° С соответствует материал в стеклообразном состоянии с закрытыми порами (рис. 4, а), в котором отмечено появление мелких единичных кристаллов (по-видимому, низкотемпературной формы метабората цинка). Однако рентгенографически кристаллических фаз в материале не обнаружено (рис. 3, а). В процессе спекания при 670° С мелкие поры мигрируют в более крупные, пористость снижается и наблюдается усадка. Спекание при температуре 685° С приводит к кристаллизации а-метабората цинка, но стеклофаза по-прежнему преобладает (рис. 4, б). При температуре 710 С материал формируется в плотное мелкокристаллическое тело с однородной микроструктурой (рис. 2, б). Кристаллическая фаза здесь в основном представлена кристаллами неправильной вытянутой формы размером 7— Ъ мкм. Материал, полученный при данной температуре, обладает высокой механической прочностью (оизг = 750—800 кПсм ) и повышенной износостойкостью. Присутствие в материале а-метабората цинка в качестве основной кристаллической фазы обеспечивает необходимый коэффициент термического расширения, примерно равный коэффициенту расширения алмаза а о-ьжс, = 29,3 10 град [3]. [c.119]

Нетрудно убедиться, что для рассмотренных материалов (см. рис. 4.25) имеется удовлетворительное качественное соответствие расчетных и приведенных выше, полученных экспериментальным путем данных. Количественное различие экспериментальных данных с полученным расчетом в соответствии с упругой моделью обусловлено, видимо, тем, что в этой модели не учтены внутренние напряжения зависимость скорости роста кристаллитов от совершенства материала процесс, вызывающий при высоких дозах вторичный радиационный рост изменение коэффициентов теплового расширения при облучении, а следоьательно, и текстурных коэффициентов. [c.199]

Литиевые ситаллы отличаются низким коэффициентом термического расширения (к. т. р.) и, следовательно, высокой термостойкостью. Кристаллизацию их можно вести таким образом, что размер вырастающих кристаллов остается малым по сравнению с длиной волны видимого света. Такие ситаллы содержат большое количество кристаллической фазы, имеют к. т. р, близкий к нулю, и в то же время остаются оптически прозрачными. Основной кристаллической фазой в них является р-эвкриптит, который при температуре выше 800° С переходит в Р-сподумен с потерей прозрачности ситалла. Это ограничивает рабочие температуры этих ситаллов. Катализирующие добавки слегка окрашивают ситаллы в желто-коричневый цвет. Разработаны оптически прозрачные бесцветные ситаллы, а также ситаллы, имеющие рабочую температуру до 950° С. Оптически прозрачные ситаллы могут применяться в качестве смотровых и защитных окон высокотемпературных аппаратов и машин, работающих в условиях резко переменных температурных нагрузок, в оптических приборах ( i5 i2). [c.484]

Кварцевое стекло обладает рядом ценных физико-химических свойств прозрачностью в широком диапазоне ультрафиолетового, видимого и инфракрасного излучений, тepмo тoйкo тью химической и радиационной устойчивостью, малым коэффициентом линейного расширения, что позволяет его использовать для изготовления конденсоров, объективов, призм и окон спектральных и других приборов, работающих в ультрафиолетовом и инфракрасном участках спектра, точных зеркал и концевых отражателей, оптических систем для лазеров, оболочек источников света, защитных стекол приборов, работающих при высокой температуре и при ее резких изменениях. [c.514]

Формоизменение многофазных сплавов при термоциклировании изучено хуже, чем формоизменение металлов. По-видимому, оно во многом сходно с формоизменением анизотропных металлов. В оловянистых сплавах, например, содержащих гексагональную uSn или кубическую SnSb фазу, при теплосменах на межфазных границах происходят такие же смещения, как и в чистом олове [274]. В силу различия коэффициентов термического расширения разных фаз у меж-фазной поверхности концентрируются напряжения сдвига, с релаксацией которых возможна необратимая деформация тела. Поскольку с изменением состава сплава меняются количество и распределение фаз, коэффициент роста должен, также изменяться. Зависимость коэффициента роста многофазных сплавов от состава сложная и для характеристики необратимого формоизменения их правило смещения непригодно [152]. В качестве примера приведем заимствованный из работы [89] рис. 2, на котором показана зависимость [c.16]

Органические жидкости значительно более чувствительны к изменению температуры их коэффициент температурного расширения на порядок выше, чем у ртути. В качестве термометрических жидкостей широкое применение нашли этиловый спирт (ГОСТ 5962—62), петро-лейный эфир (ГОСТ 11992—66), керосин (ГОСТ 4753—68), толуол (ГОСТ 5789—78) и пентан. По своей природе они прозрачны в видимой части спектра, что может быть оценено и как достоинство, и как недостаток. Для улучшения условий наблюдения в эти жидкости добавляют красители, чаще всего ярко-красные, с полосой пропускания в окрестности 0,65 мкм. Краситель должен проявлять себя только в окраске жидкости, все остальные проявления нежелательны недо- [c.85]

По-видимому, испытание образца с расслоением у кромок без остаточных напряжений представляет собой реальный подход для оценки G, при комнатной температуре. Для испытаний при повышенной температуре, однако, необходимо применение более сложной методики обработки данных, включая использование уравнения (85). Это в известной степени ограничивает возможности метода расслоения у кромок как стандартной процедуры измерения энергии разрушения при деформировании типа I. Для применения уравнения (85) кроме упругих констант слоя необходимо знать его коэффициенты теплового расширения и величину ДГ. Тем не менее образец с расслоением у кромок представляет соЙой интересный объект для изучения расслоения при наличии остаточных напряжений. Учет остаточных напряжений необходим при использовании механики разрушения для оценки возможности расслоения в реальных конструкциях, как правило, подверженных действию таких напряжений. [c.256]

В общем случае дефекты твердых тел оказывают влияние на упругие модули третьего порядка. В настоящее время имеются прямые экспериментальные доказательства такого влияиия [17, 18] (см. 4 этой гладаы). Следовательно, измеряемые экспериментально модули третьего порядка имеют примесь , связанную с дефектами твердого тела. В некоторых случаях эта примесь мала по сравнению с модулями третьего порядка идеального изотропного твердого тела. Так, по-видимому, обстоит дело при измерении нелинейного параметра для продольных волн в свободных от внепших механических напряжений образцах экспериментальное значение нелЕшейного параметра при этом удовлетворительно совпадает с тем, что можно получить на основании элементарной теории твердого тела Борна или Из значения коэффициента теплового расширения твердых тел [19]. В других случаях, например при искажении формы продля поперечной волны (второй сдвиговой гармоники), примесь является основ-вгой причиной наблюдаемого эффекта согласно пятиконстантной теории упругости этот эффект не должен был бы наблюдаться вовсе (см. далее). [c.308]

С0156 отличается от С0115Л1 повышенной прозрачностью в видимой част 1 спектра и лучшей однородностью, но обладает меньшей термостойкостью, имеет более резкое изменение коэффициента линейного расширения с повышением температуры и значительно большую пузырность (см. табл. 22.35 и рис. 22.3). Ситалл применяется для изготовления пробных стекол и деталей измерительной техники, [c.672]

Покрытия для исследований при повышенных температурах изготовляются по типу эмалей. Они позволяют находить направления главных напряжений и оценивать величины напряжений, возникающих от внешней нагрузки и перепада температур. Пригодны при наличии масла и различных коррозийных сред. Порошок эмали, взвешенный в дистиллированной воде, после очистки поверхности наносится пульверизатором слоем толщиной 0,05—0,10 мм, просушивается при 60—80° С и обжигается при 500—600° С в течение 10— 15 мин. Мелкие трещины, получаемые в эмалевых покрытиях, рассмотренных в работе [46], становятся видимыми при протирании поверхности эмали (после получения трещин) весьма измельченной краской (тушью) или с помощью статифлюкса (обдувка детали из пневматического пистолета мелкими наэлектризованными частицами). Трещины в покрытии, создаваемые деформациями, располагаются по нормали к главным растягивающим напряжениям и возникают при величине от 10-10 до 100-10 . Величина е,, остается постоянной в интервале температур от О до 300—350° С. Для постоянства величины бд и ее регулирования важно соотношение коэффициентов линейного расширения эмали и материала детали (дюраль, сталь и т. д.). Для эмали этот коэффициент должен быть по крайней мере в 2 раза больше, чем для материала детали. [c.12]

Наряду с равномерной коррозией, по-видимому, вследствие неоднородности чугунного литья, происходит местная коррозия, которая приводит к образованию свищей. Попытки продлить срок службы реактора, заделав сквозные повреждения стальными пробками, уплотненными фторопластовыми прокладками, не привели к положительным результатам. При нагревании реактора герметичность в местах ремонта нарушается вследствие большой разницы в коэффициентах теплового расширения фторопласта и металла. Полученный в реакторе фтористый бор осушается при 25° С концентрированной серной кислотой и олеумом, в результате чего его коррозионная агрессивность резко снижается. [c.312]

На молибдене и вольфраме при всех условиях карбидизации были получены диффузионные слои, состоящие соответственно из фаз МозС и Wa (внутренней) и W (внешней). Толщина слоя Wj возрастала с увеличением времени и температуры карбидизации, в то время как толщина слоя W изменялась мало и находилась в пределах 5—10 мкм. Граница между слоем Wj С(МозС) и W (Мо) имеет вид четкой, относительно ровной линии. Такая форма границы между карбидной фазой и металлом является, по-видимому, одной из причин невысокой прочности сцепления карбидных покрытий с металлической основой (отметим, что прочность сцепления боридных покрытий, имеющих неровную, зигзагообразную границу с этими же металлами, значительно выше). Кроме того, слабое сцепление обусловливается также значительной разницей в удельных объемах (отношение Пиллинга— Бедвортса) и коэффициентах термического расширения вольфрама и молибдена, с одной стороны, и карбидов Wa и Moj — с другой. [c.136]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент видимого расширения : [c.38] [c.26] [c.121] [c.74] [c.75] [c.96] [c.75] [c.24] [c.83] [c.144] [c.63] [c.212] [c.113] [c.114] [c.123] [c.212] [c.141] [c.62] [c.376] [c.117] [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...