Способность несущая бесконечно

Эта формула (6.Л6а) для определения несущей способности подшипника бесконечной [c.196]

В этом случае р = 0 и у (12.12) обращается в нуль. Следовательно, все сечение охватывается пластической деформацией, и эпюра напряжений в поперечном сечении бруса изображается в виде двух прямоугольников (рис. 425). Несущая способность бруса при этом исчерпывается, и большая нагрузка им воспринята быть не может. Понятно, что в действительности кривизна бруса не может обратиться в бесконечность, и указанный случай следует рассматривать как предельный. [c.366]

Как видим, для длинных стержней критическое напряжение невелико, и это свидетельствует о применимости формулы Эйлера. Но оно же неограниченно возрастает по мере уменьшения гибкости. И ясно, что на устремление кривой / в бесконечность должен быть наложен очевидный запрет. Любая, короткая или длинная стойка теряет несущую способность, если напряжение достигает предела текучести Таким образом, на рис. 459 появляется прямая I/, ограничивающая напряжение сверху. Но это еще не все. Если при малой гибкости критическое напряжение достигает всего лишь предела пропорциональности, то текущий модуль упругости da/de будет в полтора раза меньше Е (см. 16), и, следовательно, формула Эйлера соответственно дает завышенное в полтора раза значение критической силы. Значит, в практических расчетах, прежде чем поверить результату, полученному по формуле Эйлера, следует еще определить и критическое напряжение, а затем со- [c.448]

Снижение несущей способности слоистого композита от введения кругового отверстия не соответствует величине теоретического коэффициента концентрации напряжений, подсчитанного по теории анизотропных пластин в предположении об однородности композита. Снижение предельных напряжений тем больше, чем больше радиус отверстия. Другими словами, коэффициент концентрации напряжений увеличивается с размером отверстия в бесконечной пластине. Это также не соответствует результатам, полученным для однородных анизотропных материалов. [c.52]

Учет конечной ширины смазочного слоя. Во всех предыдущих рассуждениях мы полагали, что масляный зазор имеет бесконечную ширину. В действительных же конструкциях ширина слоя конечна, вследствие чего происходит движение жидкости вдоль оси 2, поэтому давление р зависит не только от координаты х, но и от г. Влияние вытекания масла в боковых направлениях практически скажется в том, что давление в слое и его несущая способность понизятся по сравнению с теми значениями, которые установлены выше, а величина коэффициента трения возрастет. [c.345]

Бесконечная пластина постоянной толщины с отверстием под действием осесимметричного растяжения. В этом случае также имеется [ 1 ] аналитическое решение для упругопластического деформирования пластины, полученное с помощью формул для осесимметричного диска. Случай нагружения растягивающими силами на бесконечности представляет интерес с точки зрения исследования концентрации напряжений за пределами упругости. Так как радиальные напряжения на контуре отверстия равны нулю, текучесть в пластине начинается при достижении кольцевыми напряжениями предела текучести на этом контуре. С учетом коэффициента концентрации в упругой области, равного 2, получаем, что текучесть начинается при внешней нагрузке = 0,5 а , а при увеличении р вдвое, т. е. =а , несущая способность пластины исчерпывается и вся пластина переходит в пластическое состояние. Для случая материала пластины без упрочнения радиус границы Гт, отделяющей упругую область от пластической, определяется соотношением [c.213]

Удельная несущая способность масляного слоя, равная среднему удельному давлению, отнесенному к единице площади проекции опорной поверхности подшипника бесконечной длины, определится [c.18]

Рис. 1—4 представляют полярные диаграммы подшипника бесконечной длины соответственно для 7 = 0.2 0.5 0.7 и 0.9 и достаточно наглядно иллюстрируют влияние направления нагрузки, конфигурации рабочей поверхности и способа подвода смазки (в одной или двух точках) на несущую способность вкладыша. На диаграммах принято [c.58]

Формулы (6.117) и (6.118) получены в предположении, что меридиональные силы в оболочке при потере ее несущей способности остаются равными нулю. Другими словами, закрепление краев оболочки предполагается таким, что оно не а) препятствует их сближению. —I-[ I-Г i i -1 Именно в этом случае значение предельного давления оболочки конечной длины практически очень мало отличается от значения предельного давления бесконечно длинной оболочки, для Рис. 6.16 которой) очевидно, == [c.182]

В соответствии с моделью вязкого разрушения предполагается, что под действием постоянных нагрузок в результате ползучести материала конструкции изменяется ее геометрия. При этом сокращаются размеры, определяющие несущую способность конструкции. Так, например,, в растянутом стержне сокращается площадь его поперечного сечения в тонкостенной оболочке, нагруженной внутренним давлением, уменьшается толщина стенки и т. д. Вследствие этого напряжения и скорость деформаций ползучести растут, и в какой-то момент времени (когда напряжения достигают некоторых критических значений или когда скорость деформаций ползучести обращается в бесконечность) наступает разрушение. Рассмотрим несколько примеров вязкого разрушения, [c.179]

Размеры и форма головки винта не влияют на удерживающую силу, под которой понимают нагрузку, прикладываемую в осевом или поперечном направлениях и достаточную для извлечения винта из резьбового отверстия. В корпусных деталях, которые условно рассматриваются как гайки с бесконечной толщиной стенки, рекомендуют применять метрический профиль резьбы [101]. Основные размеры и профиль метрической резьбы в полимерных деталях соответствуют общепринятым по стандарту. Вместе с тем в целях увеличения несущей способности резьбовых соединений деталей из ПМ вершины выступов резьбы у винта и впадину резьбы в отверстии скругляют [40]. Радиус закругления должен составлять не более 5,5% шага резьбы [130, с. 119]. С этой целью можно уменьшить также высоту профиля резьбы на 45% высоты остроугольного профиля, уменьшив наружный диаметр винта. В соответствии с этим увеличивается внутренний диаметр резьбы в отверстии. Соотношения шагов и диаметров основной и мелкой резьбы у деталей из ПМ соответствуют общепринятым по ГОСТу. Мелкая резьба применяется в деталях из мягких ПМ типа полиолефинов, а крупная — из жестких [40]. [c.249]

Для упрочняющихся тел А. А. Ильюшин (1948) предложил метод упругих решений, сводящий решение граничной задачи для нелинейно упругого тела к бесконечной последовательности соответствующих задач для линейно упругих тел с дополнительными объемными силами. Значительные результаты получены А. А. Ильюшиным (1944—1950) в теории несущей способности пластин и оболочек из упруго-пластического материала и, в частности, при потере устойчивости. [c.392]

Усовершенствование плоских бесконечных ремней должно идти в направлении повышения тяговой способности выпускаемых тканых синтетических ремней и разработки нетканых ремней с полиамидным несущим слоем, имеющим предел прочности 200 МПа и фрикционное покрытие с высоким коэффициентом трения. [c.43]

При бесконечно большом числе оборотов центр цапфы совпадет с центром вкладыша и толщина масляного клина достигнет своей максимальной величины — половины диаметрального зазора. Проходя через самую узкую часть клинового зазора, масло приподнимает цапфу, принимая на себя ее нагрузку, это понимается как несущая способность подшипника, которая увеличивается с уменьшением толщины смазочного слоя. Для рациональной работы подшипника, зазор должен быть выбран таким, чтобы давление в масляном клине достигало возможно большей величины. Установлено также, что чем грубее обработаны цапфы и вкладыши, тем больше должен быть принят диаметральный зазор, который обычно берется [c.149]

Из табл. 6.3 и рис. 6.11 видно, что несущая способность смазочного слоя резко возрастает по мере сближения поверхностей трения, уменьшения толщины смазочного слоя (увеличения относительного эксцентриситета 8). Из формулы (6.16а) следует, что несущая способность смазочного слоя стремится к бесконечности при стремлении относительно эксцентриситета к единице, т.е. расстояния между поверхностями трения, стремящегося к нулю. [c.198]

Для уменьшения массы стрелы грузоподъемных кранов, повышения ее несущей способности и устойчивости при воздействии изгибающих нагрузок предложено охватить стрелку по наружному контуру предварительно натянутым пакетом из бесконечно замкнутых стальных лент [А. с. 548547 (СССР)]. [c.135]

Проследить весь процесс упруго-пластической деформации балки от упругого состояния до исчерпания несущей способности довольно трудно. С другой стороны, вспоминая результаты 108, мы видим, что все приведенные выше рассуждения являются схематичными и неточными. Действительно, было показано, что полный переход сечения в пластическое состояние возможен лишь при бесконечно больших деформациях, поэтому, строго говоря, никаких пластических шарниров образоваться не может. Следовательно, определение несущей способности по описанной схеме в значительной мере условно. [c.259]

Проведено оптимальное профилирование формы цилиндрической внутренней деформируемой (податливой) поверхности газодинамического радиального подшипника бесконечной протяженности. Сформулирована и решена вариационная задача определения формы зазора, реализующей максимум несущей способности подшипника. [c.33]

Повышение несущей способности ползунов может быть достигнуто при применении регуляторов с бесконечно большой жесткостью (эффективность зависит от жесткости ползуна). Радикальное повышение жесткости достигается при применении упругих и плавающих опор, которые позволяют устанавливаться рабочей поверхности опоры параллельно плоскости ползуна с учетом его деформации. [c.116]

При сравнительной оценке потоков конечной и бесконечной ширины Шибель [44] установил, что отнесенная к единице ширины несущая способность Рщ конечного потока может быть выражена соответственно через несущую способность потока бесконечной ширины формулой [c.345]

График зависимости безразмерного момента MJM от безразмерной кривизны So = v.h представлен на рис. 3.6.2. При < 7зМт материал остается упругим, при = 7зЛ/., появляется пластическая деформация в крайнем волокне. Это состояние (точка А) признается опасным при расчете по допускаемым напряжениям. Но при этом несущая способность еще не исчерпана. Максимальная возможная несущая способность стержня, т. е. величина предельного момента, выше чем момент, соответствующий точке А, на 50%. Но, как видно из графика и из формулы (3.6.3), это предельное значение момента будет достигнуто тогда, когда кривизна станет бесконечно большой, что невозможно. Получен- [c.92]

В качестве четвертого типа явления потери устойчивости первоначальной формы равновесия рассмотрим потерю устойчивости в форме исчерпания несущей способности. Пусть имеется растягиваемый прямолинейный стержень (четвертая строка таблицы 18.1), выполненный из материала, подчиняющегося закону Гука во всем диапазоне возможных деформаций и обладающего бесконечной прочностью. Пусть испытательная машина имеет такую конструкцию, при которой достигается равномерное удлинение стержня А. Можно отметить два характерных состояния стержня. Одно наблюдается в диапазоне О Д < А, а второе при А А . При увеличении А в пределах О А < А происхо-,цит постепенный рост силы Р, регистрируемой силоизмерительным прибором машины. В этом диапазоне система находится в устойчивом равновесии. При достижении перемещением величины А, система находится в неустойчивом равновесии — силоизмерительный прибор регистрирует неограниченное снижение величины силы Р. Таким образом, несуи ая способность стержня исчерпывается. [c.292]

Расчетные величины составляющих несущей способности Р и Рд для вкладыша бесконечной длины кругло-цилиндрической формы с одной и двумя точками подвода и безвибрационного вкладыша типа АЕО позволили построить диаграммы геометрических мест равных значений составляющих и на основе этих диаграмм уточнить теорию вибрации масляного слоя. [c.64]

ДЛИНЫ полоски пластического течения по Дагдейлу, причем TOD для центральной трещины в бесконечной растягиваемой плите используется в качестве нормирующей величины. На рис. 7 показано различие в несущей способности для четырех различных пластин для случая, когда в качестве критерия хрупкого разрушения используется критическое значение TOD. [c.58]

Иначе обстоит дело при изгибе, кручении и других видах деформации, отличающихся неравномерным распределением напряжений по сечению. Пока нагрузка мала (момент на рис. 14), деформации упруги. Когда напряжения в крайних волокнах достигают предела текучести Ор, несущая способность детали сохраняется, так как остальные волокна испытывают напряжения, меньшпе Ор. Затем область пластических деформаций охватывает все большую часть сечения, пока при моменте М = пред напряжения во всех волокнах (за исключением бесконечно малого центрального ядра) не достигают предела текучести. Если материал неупрочняющийся, то дальнейшее увеличение нагрузки невозможно. [c.27]

В нашей стране получила распространение оценка несущей способности покрытий при помощи величины приведенной нагрузки, т.е. нагрузки па условную одноколесную опору с давлением в шине 1,0 МПа, от воздействия которой в бесконечной плите эталонного покрытия возникает изгибающий момент, равный максимальному изгибающему моменту от воздействия рассматриваемой опоры самолета в тех же условиях, но с учетом числа колес опоры, проходящих по одному следу. Величина приведенной нагрузки находится в зависимости от упругой характеристики эталонного покрытия, которая принята на основе расчета бетонных и армобетонных покрытий, лежащих на упругом основании с коэффициентом постели 60-80 МН/м . [c.400]

Мы видим, поскольку деформация i пропорциональна кривизне (fyldK изогнутой линии, что в поведении кривых изменения 8ь подобных изображенной на рис. 3 19, снова отчетливо проявляется концентрация изгибных пластических деформации вблизи места приложения силы, когда последняя приближается к предельному для несущей способности балки значению Qm=( /2)Qo. Однако, несмотря на стремление кривизны к бесконечности, максимальный прогиб стремится к конечному значению Утр— ° д)уто Все же так как в этот момент dQldym = 0, балка приходит в состояние неустойчивого равновесия и будет продолжать прогибаться. [c.197]

Критическая нагрузка для высших форм потери устойчивости (т > 1) стремится не к бесконечности, как это имеет место в случае однородных оболочек, а к конечному пределу К,. Это эквивалентно тому, что при уменьшении длины стрежня критическая нагрузка, увеличиваясь, асимптотически стремится к конечному пределу К,. Это явление следует учитывать при использовании подкрепляюш их ребер из слоистых пластиков для усиления цилиндрической оболочки. Несущая способность таких ребер жесткости может быть ограничена их жесткостью при поперечном сдвиге. [c.82]

Возможность прямого ответа на основной вопрос выдержит или нет конструкция данную нагрузку, открываюии)яся и рамках идеально пластической модели, столь соблазнительна, что используется значительно более широко, чем может быть фактически обоснована. Зачастую предельное состояние достигается при значительных, а то и при бесконечных пластических де( к)рмациях. Естественно, что результаты соответствующих расчетов только условно могут быть перенесены на конструкции долговременного и многократного использования. Тем не менее практика показывает, что такие расчеты полезны, и, следовательно, разработка методов расчета на несущую способность по предельному пластическому состоянию в общем случае оправдана. [c.8]

Плоские ремни. В среднескоростных передачах используют резинотканевые ремни (ГОСТ 23831-79, см. табл. 7.1). Каркас ремней составляют прокладки БКНЛ-65 из ткани с основой и утком из комбинированных нитей (комбинации полиэфирного и хлопчатобумажного волокна) или прокладки ТА-150, ТА-200 и ТК-150, ТК-200, ТК-300 из синтетических тканей с резиновыми прослойками и обкладками или без них (рис. 7.3, а). Прорезиненные кордшнуро-вые ремни с несущим слоем из лавсана (рис. 7.3, б) применяют для скоростных и среднескоростных передач (V < 40 м/с). Перспективными считают синтетические ремни (рис. 7.3, в), так как они обладают повышенной прочностью и долговечностью. Бесконечные ремни из капроновой ткани, пропитанные раствором полиамида, применяют в быстроходных передачах при скорости ремня до 75 м/с. Хлопчатобумажные ремни применяют в малонагруженных скоростных передачах, так как тяговая способность и долговечность их ниже резинотканевых. Кожаные ремни отличаются высокой нагрузочной способностью и долговечностью, хорошо ра- [c.117]

В практике эксплуатации трубопроводных систем фиксируются случаи разрушения трубопроводов при рабочих давлениях, ниже допускаемых. Причиной тому, в большинстве случаев, служит наличие в трубах трещиноподобных дефектов. Несмотря на свою распространенность, термин трещиноподобный дефект четкого определения не имеет. С точки зрения специалиста по прочностным расчетам, любой дефект, в зоне которого при расчете с учетом только упругих свойств материала появляются стремящиеся к бесконечности напряжения, можно характеризовать как трещиноподобный дефект. При оценке несущей способности трубы с этим типом дефектов нельзя использовать традиционный критерий прочности аэкв < сгв/п, где Стэкв " максимальное эквивалентное напряжение в зоне дефекта, (т в - предел прочности материала трубы, п - коэффициент запаса. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...