Биения переходные

Фиг. 131. Проверка биения переходной втулки.

При вибрационных обследованиях проводили измерение вибрации подшипниковых опор электродвигателей, редукторов, нагнетателей, элементов фундаментов и трубной обвязки нагнетателя выявление амплитудно-частотных характеристик при пусках и остановках агрегатов снятие спектральных характеристик редукторов, нагнетателей и подшипниковых опор динамическую балансировку роторов электродвигателей в собственных подшипниках выявление расцентровок электродвигатель—редуктор-нагнетатель и др. В результате выявлены как механические, так и электрические причины повышенной вибрации остаточная неуравновешенность ротора электродвигателя, о чем свидетельствуют многочисленные пуски двигателя без редуктора остаточная неуравновешенность колеса редуктора неуравновешенность, вызванная смещением текстолитовых клиньев и смещением пазовых латунных клиньев от чрезмерного нагрева нарушения жесткости подшипниковых опор из-за разрушения текстолитовых изоляционных шайб большие зазоры в подшипниках (0,45—0,6 мм), что приводило к срыву масляного клина (масляное биение) осевое давление ротора на вкладыш вследствие несовпадения магнитных осей ротора и статора в переходных процессах при работе агрегата под нагрузкой межвитковое замыкание в обмотке возбуждения. [c.28]

Биение режущих кромок фрез, зенкеров, разверток, сверл проверяют индикатором в центрах или в специальной бабке с конусным шпинделем и сменными переходными конусными втулками. [c.460]

При последующих соединениях болтов остаточная не-соосность роторов не может быть изменена, так как она определена максимальным постоянством расстояний между отверстиями под контрольные болты и размерами самих болтов (отверстия и болты, как правило, выполняются по II классу точности по посадке переходного класса). Однако в процессе соединения полумуфт болтами может измениться остаточный излом осей, что практически всегда наблюдается при замерах биения свободного конца одного из соединенных роторов при их проворачивании [c.129]

Если l/d < 0.8 или зубчатое колесо сопрягается с валом по переходной посадке, на положение кольца подшипника будут влиять отклонения от параллельности торцов втулки и колеса, а также торцовое биение заплечиков вала. Отклонения каждой из деталей будут составлять одну треть табличной величины. [c.82]

Случай 3. Зубчатое колесо сопрягается с валом по переходной посадке. Торцовое биение буртика вала определяют независимо от длины ступицы по вышеприведенной формуле. [c.113]

Червячное колесо сопрягается с валом по переходной посадке и, следовательно, торцовое биение рассчитывается по формуле [c.148]

При установке в магазин особое внимание необходимо обращать на инструмент, работающий с первоначально ориентированным шпинделем, так как он должен быть установлен в ячейку определенным образом. Кроме того, необходимо проверить заточку инструмента крепление сверлильных патронов на конусе оправки и сверл в патроне крепление концевых фрез в переходных втулках крепление инструмента в цанговых патронах настройку резьбонарезных патронов и закрепление метчика в переходной втулке крепление насадных зенкеров и разверток на плавающих оправках биение сверл и метчиков при установке в патроны с целью его уменьшения. [c.323]

Устранить биение шпинделя станка, проверить биение патрона или переходной втулки, биение сверла [c.340]

Допуск торцового биения режущей части кромки переходной фаски или радиуса при вершине относительно опорного торца не должен превышать [c.503]

Выбор переходных посадок определяется требуемыми точностью центрирования и легкостью сборки и разборки соединения. Точность центрирования определяется величиной радиального биения втулки на валу, возникающего при зазоре и одностороннем смещении вала в отверстии. Погрешности формы и расположения поверхностей сопрягаемых деталей, смятие неровностей, а также износ подшипников вала будут увеличивать радиальное биение втулки. Поэтому для компенсации указанных погрешностей, а также для создания запаса точности необходимо наибольший зазор в соединении А а б определять по формуле [c.107]

К недостаткам описываемой конструкции патрона следует отнести выступающие головки болтов позади переходной планшайбы, которые могут повредить руку рабочему при попытке его ускорить остановку шпинделя станка вручную. Во избежание этого рекомендуется применять винты с потайной головкой. Для предупреждения недопустимого биения приспособления рассмотренного типа должны быть уравновешены противовесами. [c.309]

При заточке и доводке фрез должны быть обеспечены оптимальные геометрические параметры режущей части фрез и минимальное биение режущих кромок. Высокую точность фрез для обдирного фрезерования с биением зубьев 0,02 — 0,05 мм оо главной и переходной кромкам, с биением 0,01—0,06 мм по торцовой режущей кромке, а также фрез для чистового фрезерования с биением 0,01—0,03 мм (в зависимости от диаметра и числа зубьев) можно обеспечить [c.780]

Биение зубьев многолезвийного инструмента (в том числе зубьев фрез) проверяют по главной, переходной и торцовой режущим кромкам [c.783]

Проверка ведется следующим образом. В кулачках проверяемого патрона зажимается калибр 7 (цилиндрический валик) длиной около 100 мм. Затем, поворачивая патрон, проверяют по индикатору биение калибра. При наличии биения кулачки доводятся здесь же на рабочем месте до устранения биения. Для возможности проверки патронов с другими конусами Морзе приспособление снабжено комплектом переходных втулок. [c.22]

Все графики обладают одной характерной особенностью амплитуда колебаний коэффициента динамичности в переходном режиме сначала нарастает, а затем медленно убывает. Такой характер графиков р(0 объясняется биением между частотой [c.293]

Биение хвостового инструмента торцов, заборного и переходного конусов, цилиндрической части у спиральных зенкеров, разверток, фрез и метчиков [c.201]

Радиальное биение центрирующей шейки и биение торцовой опорной поверхности переходного фланца под цилиндр должно быть не более 0,016 мм. [c.61]

Режущая часть каждого ножа (рис. 44) имеет несколько режущих кромок, отличающихся углом в плане, который измеряется между торцовой плоскостью и проекцией режущей кромки на осевую плоскость фрезы, проходящую через вершину зуба. Главная режущая кромка имеет угол ф=454-90°. Вспомогательная режущая кромка имеет угол ф1 от О до 5°. Для снижения шероховатости обработанной поверхности вспомогательную кромку образуют из двух участков.— дополнительной кромки с ф10 = 0° и /1а=1,5н-2 мм и собственно вспомогательной кромки с ф1 не менее 2°. Вершина зуба фрезы оформляется прямолинейной или радиусной переходной кромкой. Прямолинейная переходная кромка имеет фо ф/2 и о = = 1,5-н2 мм. Фрезы с радиусной вершиной 7 = 2- 3 мм имеют повышенную стойкость по износу, менее чувствительны к биению главных режущих кромок и рекомендуются для чернового и получисто-вого-фрезерования. Задние углы по каждой режущей кромке измеряются в плоскости, перпендикулярной проекции данной кромки на осевую плоскость фрезы и обычно равны 15° на пластинке и 20° на державке. [c.107]

Большое биение шпинделя станка или переходных вту- [c.286]

Измерение диаметра фрезы производится таким измерительным инструментом, у которого порог чувствительности несколько выше того значения, которому соответствует допустимое отклонение изделия. Следует принимать в расчет возможное радиальное биение фрезы, а также выполнять проверку радиального биения фрезы, закрепленной в конусной переходной втулке, в которой она будет установлена в конус шпинделя. Если радиальное биение более чем в два раза превосходит допустимое отклонение, то инструмент должен быть заменен. Установка в конус шпинделя станка может вызывать увеличение погрешности размера инструмента за счет дополнительного радиального биения. [c.60]

Сверлильные патроны и сверла с коническим хвостовиком следует крепить или непосредственно в шпинделе, или через одну переходную втулку. Большое число переходных втулок увеличивает биение режущей части сверла. [c.154]

Например, если шлицевое отверстие представляет собой отверстие в зубчатом колесе передачи и для этого колеса установлен допуск на радиальное биение Рг зубчатого венца, то расчетное обоснование выбора полей допусков выполняют по методике расчета точности переходных разъемных неподвижных соединений (PH). [c.309]

Для выверки сверла (устранения биения) необходимо переставить сверло или патрон с переходной втулкой в другое положение. [c.78]

Приспособление состоит из перекладины 4, шарнирно соединенной с цанговым устройством I. С перекладиной шарнирно связана базовая линейка 6. Приспособление закрепляют на шпинделе посредством переходной втулки и закрепляют гайкой 2. Затем выверяют на биение (по индикатору) базовую плоскость линейки с помощью винтов 3 и 5, допуская отклонения не более 0,01 мм. [c.50]

Опыт. Установление биений переходные биения). Для этого и некоторых последующих опытов понадобится проигрыватель, вращающийся диск которого используется для периодического воздействия на маятник. В качестве гири маятника можно взять любой груз, например банку консервов. Удобно работать с диском, вращающимся со скоростью 45 об1мин. (Чему равна соответствую-шая этому числу оборотов длина нити маятника ) Укрепите на диске проигрывателя легкую картонную коробку, а к коробке прикрепите карандаш в вертикальном положении. Наденьте на карандаш веревочную петлю, к петле привяжите конец 2—3-метрового резинового жгута. Другой конец жгута прикрепите к нити маятника. Измерьте с помощью часов с секундной стрелкой частоту свободных колебаний маятника. Измерьте частоту биений, когда на маятник действует вынуждающая сила со стороны вращающегося диска. Сделайте это для различных длин маятника. [c.142]

В качестве примера на рис. 2 приведены осциллограммы деформаций вынужденных и собственных колебаний, записанных тен-зодатчиком 2ШР2 (осциллограммы а, б, в, г. д) и тензодатчиком ЗШР9 (осциллограмма е), при различных состояниях индуктора при токе /и=3400 а. Анализ осциллограмм показал, что в зависимости от состояния индуктора не только уменьшаются деформадии, но и изменяется их характер. В свободном состоянии индуктора (рис- 2, а) осциллограмма деформаций имеет ярко выраженный период неустановившихся колебаний, характеризуемый соотношением частот вынужденных и собственных колебаний. В результате сложения собственных и вынужденных колебаний происходит биение, частота которого равна разности частот слагаемых колебаний индуктора и составляет величину 22,5 гц. Двойная амплитуда деформаций в начальный момент после включения индуктора, обусловленная собственными колебаниями, составляет 78,5% от величины двойной амплитуды деформаций, вызываемых электродинамической нагрузкой. Время переходного процесса после включения составляет 0,49 сек. Отношение двойной амплитуды деформаций в момент включения к двойной амплитуде деформаций в установившемся режиме работы свободного инду стора достигает 5. Сравнительно большое время переходного процесса говорит о [c.219]

Биение по главной и переходной кромкам БиеЕгие по торцовой режущей кромке Биение по главной и переходной кромкам Биение по торцовой режущей кромке [c.673]

Возбуждение нестационарного (переходного) процесса колебанн>< с быстрым изменением частоты. Этот способ позволяет быстро определить характеристики и)учаемого объекта, поскольку в резонансных состояниях возникают биения с соответствующими изменениями фазы. При применении этого способа обычно проводят испытание сначала при возрастающей частоте, а затем — при убывающей. [c.17]

Измерение логарифмических декрементов колебаний. Декремент колебаний определяют различными способами. Требования к точности результата здесь в несколько раз ниже, чем при определении а°. Большей частью приведенные внше способы измерения декремента одностепенной системы по ширине резонансных кривых (или по частотному годографу) пригодны н в случае системы со многими степенями свободы. Логарифмический декремент определяется попутно соотношениями (22) в процессе измерения а° при добавлении квадратурной составляющей сил возбуждения. На практике проверяют, изменяется ли декремент 6° с изменением перемещения 9о- Зависимость 6J (i o) может быть найдена при измерениях 6 , на разных уровнях или по переходному процессу, вызванному мгновенным выключением гармониче" ского возбуждения выделенного тона. При отсутствии биении декремент определяют-как указано выше для системы с одной степенью свободы, с усреднением за несколько (пять — десять) колебаний. Биений не будет при отсутетвии связи исследуемого тона с другими через силы демпфирования. Как правило, это относится к двум — трем низшим по частоте формам. [c.341]

Так как частота Шрез резонансного пика ЛАЧХ заключена в пределе Ш4<03рез<й)з, ЦСП находится под действием внутренних возмущений. Переходные процессы на выходе ЦСП имеют вид ярко выраженных биений. При малых значениях амплитуд периодические режимы также имеют характер биений, выраженных, однако, более слабо. [c.238]

Допуски радиального п торцового биений (мкм) переходного фланца и конца шпинделя станка, П Инятого для контроля точности токарных патронов [c.172]

Заточка и доводка торцевых фрез (фрезерных головок) осуществляются иа специальных станках-полуавтоматах мод. ЗА667, ЗБ667, 3682, 3669, а также на универсально-заточных станках. На станке-полуавтомате мод. 3669 можно затачивать торцовые фрезы со встав иыми ножами, оснащенными твердыми сплавами или из быстрорежущей стали, диаметром 100—1000 мм. На станке можно затачивать и доводить зубья фрез по задним поверхностям (на периферии, переходной кромке и торце). При установке новых ножей для выравнивания режущих кромок можно произвести шлифование фрезы по периферии, торцу и переходным кромкам. Заточку и доводку производят кругами чашечной формы диаметром 125—150 мм. Автоматическая поперечная подача на один оборот фрезы 0,002—0,03 мм. Высокую точность с биением зубьев по главной и переходной кромкам в пределах 0,02— [c.109]

Независимые допуски рекомендуется применять в тех случаях, когда при соединении деталей сопрягаемые поверхности, центрируются посадками с натягом иЛи переходными или когда кроме собираемостг необходимо обеспечить правильное функционирование соединения отсутствие биения, балансировку, равномерность радиального зазора, плотность или герметичность. При- [c.392]

Изготовляются переходные втулки из стали 40Х или 40 (термообработка — до твердости HR 40—45 предальное биение конусов — 0,01 мм). [c.103]

Для уменьшения вибраций и увеличения стойкости инструмента необходимо предусматривать правильное расположение и на -дежное крепление детали и режущего инструмента, а также соответствующую геометрию последнего. Деталь должна устанавливаться возможно ближе к шпинделю, иметь наименьшее количество подкладок, подставок и других установочных приспособлений. Места крепления детали должны располагаться там, где действуют наибольшие силы, возникающие при резании. Устанавливая режущий инструмент, по возможности не следует применять дополнительных переходных втулок, оправок с биением выше 0,05 мм и резцов малого сечения. Нормальный вылет резца не должен превышать учетверенного диаметра его стержня. Фрезы и фрезерные головки желательно крепить на планшайбе или на шпинделе, но не в его коническом гнезде. [c.128]

Во ВКИИИ (Всесоюзный научно-исследовательский инструментальный институт) были проведены специальные опыты по проверке влияния на величину радиального биения отклонения конусности для конусов Морзе № 1 и 3. Результаты исследований, приведенные в табл. 5.3, показывают, что среднее значение меньше определяемых формулой (5.15). Это явление объясняется центрирующим действием усилий трения при запрессовке оправки. Аналогичные результаты исследования представлены в работе [86]. Следует также иметь в виду, что изменение величины радиального биения инструментов может вызываться и отклонениями конусности внутреннегс и наружного конусов переходных втулок. [c.251]

Приспособление для ааточки фрез с затылованными зубьями (рис. 3). Применяется на универсально-заточных станках для заточки фрез по передней поверхности и обеспечивает высокую точность заточки как по радиальности, так и по биению зубьев. Приспособление состоит из салазок 1 (рис. 3, а), перемещающихся по направляющим типа ласточкин хвост и поворотной верхней части 2 со шкалой делений О—20° в обе стороны. Верхнюю часть поворачивают с помощью винтов 4 (рис. 3. б), упирающихся в выступ 5, и фиксируют в требуемом положении гайкой 3. На верхней части 2 неподвижно закреплена оправка II, на которую устанавливают затачиваемую фрезу 13. Для фрез с посадочными отверстиями больших диаметров применяют переходные втулки. На кронштейне поворотной части по пазу перемещается корпус 6 механизма собачки, закрепляемой винтами. В отверстие корпуса вставлена державка с собачкой 7. Собачка 7 механизма 6 устанавливается в зависимости от диаметра затачиваемых фрез, при этом размер I (рис. 3, в) от торца шлифовального круга 8 до упора собачки в затылованную поверхность зуба фрезы должен быть равен 0,3—0,5 ширины затылованной части зуба. [c.129]

Основными компонентами динамической точности металлорежущих станков являются точность рабочего движения (движения резания), точность движения подачи и точность ряда вспомогательных двинйний. У токарных и фрезерных станков, найример, динамическая точность будет определяться точностью вращения шпинделя с закрепленными на нем деталью или фрезой и точностью движения подачи суппорта или стола. Точность вращения шпинделя характеризуется величиной колебаний его оси около положения равновесия, хотя часто нормируется биение не оси, а шейки шпинделя или пояска, или буртика на нем. Точность перемещений суппорта или стола характеризуется величиной ошибки или отклонения истинной координаты рабочего- органа станка от заданной. Ошибки делятся на 1) зависящие от координаты (ошибки положения), скорости (скоростные), ускорения (инерционные) 2) не меняющиеся со временем (стационарные) и изменяющиеся со временем (переходные, нестационарные) 3) геометрические и кинематические (немоментные), зависящие от сил резания и трения (моментные) 4) систематические, случайные (независимые и зависимые). Первая классификация делит ошибки по характеру их зависимости от координаты и ее производных по времени. Ошибки, зависящие только от координаты или влияющие только на координату (положение детали), являются статическими. Если ошибка положения — рассогласование между заданным и истинным положением рабочего органа зависит только от его скорости, то она называется скоростной. В частном случае, когд)а скорость постоянна по величине и направлению, скоростная ошибка является статической. В общем случае ошибки, зависящие от скорости движения деталей станка или от ускорений или вызывающие изменение скорости и ускорения, являются динамическими. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...