Коэффициент динамичности при колебаниях

Рис. 5.1. График изменения коэффициента динамичности при колебаниях остовов

Отношение "П амплитуды вынужденных колебаний А к величине Ло называется коэффициентом динамичности при р<.к [c.47]

Отнощение 5а/ а для колебаний а корпуса и выхода Sa измерительного прибора называется функцией влияния Лвч. х вибрации, а при вынужденных механических колебаниях любого элемента машин и промежуточных звеньев измерительной системы это отнощение называется коэффициентом динамичности. При подаче виброперемещений на вход средства линейных измерений поведение выходного сигнала (указателя, отсчетного индекса) характеризуется амплитудно-фазочастотной характеристикой. [c.132]

При расчетах вынужденных колебаний определялись параметры эллипсов перемещений различных сечений ротора и опор при распределении неуравновешенности по первой и второй формам собственных колебаний, т. е. целью расчетов являлось определение истинных критических скоростей и коэффициентов динамичности при них. На рис. 47 изображены расчетные [c.185]

Знание частот собственных колебаний позволяет конструктору избежать условий работы конструкции на длительных эксплуатационных режимах при частотах, близких к резонансным. Если известны собственные частоты конструкции и частоты сил, возбуждающих колебания, конструктор может определить коэффициенты динамичности при расчете напряжений. Кроме того, знание спектра частот и форм собственных колебаний конструкции необходимо и при расчетах различного вида автоколебаний, например колебаний типа флаттер , свойственных летательным аппаратам. Наиболее рациональное размещение различного приборного оборудования с точки зрения сохранения его работоспособности в условиях вибраций возможно также в том случае, если известны частоты и формы колебаний в различных узлах конструкции. [c.3]

Отношен 1те амплитуды вынужденных колебаний Ав к величине Д< называется коэффициентом динамичности. при р < к [c.309]

Безразмерный коэффициент tj называют коэффициентом динамичности. Он показывает, во сколько раз амплитуда вынужденных колебаний В (т. е. максимальное отклонение точки от центра колебаний) больше статического отклонения Хо, и зависит от отношения частот г. График этой зависимости, определяемой равенством (88), показан ниже на рис. 264 кривой, помеченной знаком h=0 (другие кривые на рис. 264 дают зависимость т от z при наличии сопротивления). [c.243]

В случае 0< 2<Х1. т- е. при р < k, происходят вынужденные колебания малой частоты. При этом коэффициент динамичности-X растет от единицы до бесконечности. [c.98]

В случае 2 1, т. е. при p k, происходят вынужденные колебания большой частоты. При z-усо коэффициент динамичности к убывает до нуля. [c.99]

Положив в условии предыдущей задачи угловую скорость вращения кривошипа О А равной 5 рад/с, определить коэффициент динамичности 0 при установившихся колебаниях груза. [c.90]

Если вычислять из (45), учитывая (46) как частный случай, соответствующий р — О и б = я/2, то получим (Л),, = р = Аа = = Ык , что совпадает со статическим смещением. Следовательно, Ад — == Ык можно считать амплитудой вынужденных колебаний при действии постоянной возмущающей силы, совпадающей по величине с наибольшим значением гармонической возмущающей силы. Величину Л/Л о называют коэффициентом динамичности. [c.445]

По какому закону изменяется амплитуда вынужденных колебаний при резонансе Чему равен при резонансе коэффициент динамичности [c.181]

Ср — коэффициент динамичности и режима работы (при односменной работе и характере нагрузки спокойная Ср = 1, умеренные колебания Ср=1,2, ударная Ср=1,3 при двухсменной работе значения повышаются на 15%, при трехсменной — на 40%). [c.88]

Максимальные напряжения при вынужденных колебаниях определяются через коэффициент динамичности [c.190]

График изменения коэффициента динамичности г в зависимости от коэффициента расстройки 2 при различных значениях коэффициента Ь п/к показан на рис. 108. Аналогичный вид имеет и график изменения амплитуды вынужденных колебаний А г. [c.137]

При изменении р к от О до со коэффициент динамичности Яу изменяется от 1 до О, достигая максимума вблизи резонанса при значении pj k, несколько меньшем единицы, что объясняется разностью (сдвигом) фаз возмущающей силы и вынужденных колебаний (Ву). [c.59]

Коэффициент динамичности. Коэффициентом динамичности в общем случае называют отношение какой-либо величины, характеризующей динамику системы, к значению этой величины в статике. Например, коэффициентом динамичности по перемещениям называют отношение амплитуды вынужденных колебаний к максимальному перемещению, вызываемому статическим действием силы. В рассматриваемом примере максимальное перемещение при статическом действии силы (у = ф = 0), определяемое из (14.8) = Следовательно, отношение амплитуды А, опре- [c.115]

В теории механизмов принято также определять коэффициент динамичности по ускорениям, под которым понимают отношение максимального модуля ускорения выходного звена с учетом упругости звеньев к максимальному модулю ускорения этого же звена без учета упругости звеньев. В рассматриваемом примере максимальный модуль ускорения выходного звена при вынужденных колебаниях [c.115]

Далее, поскольку оценка переходного процесса дается коэффициентом динамичности, представляющим отношение наибольшего мгновенного значения сил упругости к статической нагрузке, то явление рассеивания энергии при колебаниях, как правило, не учитывается. Поэтому дифференциальные уравнения движения не будут содержать нечетных производных. [c.57]

При реальных параметрах машинных агрегатов с соединениями достаточно высокой жесткости функция погрешности Г , обычно значительно меньше единицы. Это будет свидетельствовать о суш,ественном завышении коэффициента динамичности в резонансном режиме, если при расчете пренебречь рассеянием энергии при колебаниях в механической системе. Например, при <7i = 1,5 Ur = 1.5 v — А к фо = 0,15 имеем (X. ) = 0,263, т. е. резонансная амплитуда завышена в 3,803 раза. Следовательно, в рассматриваемой системе доминирующим является рассеяние энергии в механической системе. [c.89]

Если пренебречь затуханием колебаний провисающего оборудования, т. е. принять, что = О, а = 1, то система уравнений (2.101) совпадает с системой уравнений (2.37) при А = 1, и, следовательно, дисперсия в переходном режиме будет определяться формулой (2.47), а в стационарном режиме — формулой (2.50). Коэффициент динамичности определяется формулой (2.48). Графики коэффициента динамичности, приведенные на рис. 39 и 40, можно применять при определении сейсмической силы по формуле (2.53) для каркасных сооружений с провисающим оборудованием с заменой /Мх на и со на Шк так как эти графики построены для значений oi от О до 15 1/с. [c.123]

НО у.меньшается. Так, при максп.мальном напряжении при изгибе во внешнем волокне стержня, равном 11,8Х ХЮ H/м (1200 кгс/см ), декремент колебаний основного тона в 1,5 раза выше декремента колебаний второго тона, в 2,8 раза выше декремента колебаний третьего тона и в 4,2 раза выше декремента колебаний четвертого тона колебаний при изгибе. Такие результаты должны насторожить практиков, так как коэффициент динамичности при резонансе обратно пропорционален декременту колебаний. Правда, как пока.чывает статистика ава-110 [c.110]

Однако, так как ГУ являются оборудованием, которое непосредственно с краном не связано и может быть применено в любом кране соответствующей грузоподъемности, необходи.мо знать экстремальное значение возможного коэффициента динамичности при нерегулируемой скорости подъема груза. При его определении для некоторых типовых кранов можно пользоваться нормативными да-чными. Так, для башенных кранов приближенно допускается определять период колебаний Т груженого крана (с грузом на крюке) по данным табл. 1.12 (ГОСТ 13994—75). [c.24]

К концу пружины подвешен груз веса Р— 98 г со стрелкой В (см. рисунок). При вертикальных колебаниях вагона, т. е. точки А, начинаются колебания груза по отношению к вагону, которые регистрируются движением стрелки вдоль шкалы, изображенной на стене вагона. Написать уравнение движения стрелки В, определить коэффициент динамичности и коэффициент расстройки, если вагон совершает колебания согласно уравнению = а зтгде а = 0,5 см, р 16те сек . [c.115]

Максимальные динамические напряжения в упруших системах при воздействии возмущающих сил можно оценить амплитудой вынужденных колебаний. Оценка влияния ко [ебаний на напряжения в системе производится с помощью коэффициента динамичности йд системы, т. е. отношения максимальной амплитуды вынужденных колебаний к максимальному статическому отклонению под действием постоянной силы Статическое отклонение системы определяют по формуле [c.409]

Проведенное исследование позволяет сделать дополнительные выводы о влиянии линейного сопротивления на вынужденные колебания. Так максимум коэффициента динамичности, а следовательно, и амплитуды вынужденных колебаний, наступает не при резонансе, когда 2 = 1 (р = /г), а при значении 2 = 22 = V 1 — 2Ь , меньшем единицы. Чтобы получить величину максимальной амплитуды Атах следует в ее выражение (47) вместо г подставить =1/1 — 2Ь , что соответствует критическому значению круговой частоты возмущающей силы [c.424]

Коэффициент динамичности характеризует относительную величину амплитуды вынужденных колебаний, т. е. показывает, во сколько раз амплитуда вынужденных колебаний при действии гармонической возмущающей силы отличается от статического смещения, которое вызывает постоянная возмущающая сила, равная по величине наибольшему значению гарыоничешшп силы. [c.445]

В фазу разгона двигателей до подсинхронной скорости в приводе реализуется четная (из-за симметричного нагружения ветвей) форма собственных колебаний системы. Замечено, что на неустойчивой части механической характеристики двигателей демпфирующая способность привода не проявляется, а на рабочей части она достаточно велика — при достижении подсинхронной скорости колебания затухают за 3—4 периода. Максимальные колебания упругого момента наблюдаются при достижении критического скольжения. Коэффициенты динамичности на приводных валах и в МВН при проектной загрузке мельницы равны в мо- [c.109]

В период входа двигателей в синхронизм (с момента подачи напряжения на обмотки возбуждения двигателей) в системе появляется относительно мягкая электромагнитная связь ротора со статором, вследствие чего понижаются низшие собственные ча-стоты.привода. Эта фаза сопровождается слабозатухающими колебаниями роторов. Выход на синхронную скорость обеспечивается при любой начальной расфазировке роторов, которую МВН устраняет в течение двух-трех периодов колебаний. Коэффициент динамичности в эту фазу такой же, как и в период асинхронного пуска. При неблагоприятном относительном расположении полюсов возможно увеличение динамической неравномерности, однако величина Кп.я 1,4. [c.110]

Некоторые результаты исследования влияния параметров системы на динамические нагрузки приведены на рис. 2. В частности, установлено снижение коэффициентов динамичности с увеличением махового момента двигателя и числа зубьев ведущих звездочек (рис. 2, а, б) и нарастание коэффициентов динамичности с увеличением жесткости приводных цепей (рис. 2, г). Для системы привода в исследованном диапазоне скоростей волочения существуют две резонансные зоны (рис. 2, е). При лгалой глубине изменения внешнего трения в очаге деформации система в целом не испытывает значительных упругих колебаний. При увеличении внешнего трения в функции скорости амплитуда автоколебаний волочимого изделия нарастает весьма значительно. [c.134]

Колебания упругих звеньев в общем случае значительно отличаются от моногармонических. В частности, при указанных выше параметрах нагружения и при реальном демпфировании колебания практически полностью затухают в пределах одного цикла, особенно при малых отношениях постоянных времени Силы внутреннего сопротивления оказывают значительное влияние на неравномерность хода и коэффициент динамичности машинного агрегата, причем тем большее, чем больше отношение TglT . [c.204]

У гидромеханических барабанных приспособлений с помощью перечисленных диагностических параметров обнаружены следующие дефекты запаздывание вывода конического фиксатора (рис. 8.7), что определялось по повышению давления рвх в полости поворота гидромотора, значительные колебания скорости при торможении (погрешности изготовления золотника путевого дросселя), длительное движение барабана на замедленной скорости (дефекты рычажной системы), что увеличивает длительность поворота в д)ва раза. Квалиметрические коэффициенты для ряда новых и изношенных барабанных приспособлений приведены в табл. 8.1. Сопоставление данных табл. 8.1 показывает, что электромеханические поворотно-фиксирующие устройства отличаются большими потерями на фиксацию (низкие г ф), но более высокой быстроходностью механизма поворота (сОср, = 0,36—0,40 " ). У всех барабанных приспособлений большие затраты времени на новорот и фиксацию (Т п = 5,7 8,1 с), что обусловливается низкой быстроходностью (ащ = 0,15 -ь 0,25). В то же время велики коэффициенты динамичности (в устройствах с гидравлическим приводом они достигают Я д = 320—547) и у всех станков Лд/ дв больше нормы. Эти данные хорошо согласуются с опытом эксплуатации станков с барабанными приспособлениями, отличающихся более низкой надежностью по сравнению с поворотными столами. Методы поиска неисправностей у них те же, что и для поворотных столов. При загрузке барабанных приспособлений обрабатываемыми деталями часто возникает большая неуравновешенность. [c.141]

Первое упрощение было сделано при вычислении (xs), когда мы пренебрегли влиянием собственной частоты колебания жидкости. Это упрощение сделано на основании вычислений, выполненных для одномассовой системы, и, как следует из табл. 2, вносит погрешность в значение коэффициента динамичности не более 3% для значений oi (основной формь волны на поверхности), имеющих практический смысл (1 < < 4 1/с). [c.101]

Из полученных решений (IV.5) и (IV. 13) следует, что колебания, вызываемые рассмотренными типами сил, продолжаются неограниченнодолго. Конечно, это результат того, что в решении не были учтены силы трения. При учете таких сил выясняется, что в названных случаях колебания постепенно затухают, однако это практически не влияет на полученные выражения для коэффициентов динамичности, поскольку в начале процесса трение не успевает заметно повлиять на отклонения системы. [c.198]

Прежде всего остановимся на виброизоляторах. Различают активную и пассивную системы виброизоляцин. В активной системе виброизоляторы устанавливаются под объектами, которые являются источниками вибрации (например, под двигателями) и служат для защиты основания от возмущающих сил Р(/)(рис. IV. 29, а). В противоположность этому пассивная система служит для защиты тех или иных объектов (приборов, прецизионных станков и т. д.) от возможных колебаний основания / ( ), т. е. от кинематического возбуждения (рис. IV.29, б). Во всех случаях необходим расчет виброизоляции применение виброизолирующих устройств без расчета не допускается, так как случайная, необоснованная установка упругих элементов может принести не пользу, а вред. При виброизоляцин быстроходных машин требуется, чтобы (л1р 4 при этом коэффициент динамичности оказывается меньшим, чем /15. При активной виброизоляции тихоходных машин (с частотой вращения меньше 500 об/мин) разрешается как исключение принимать р < 1/8. С этой целью под корпус изолируемой машины или под постамент, на котором укрепляется машина, вводится система упругих элементов, которыми обычно являются стальные пружины или рессоры либо резиновые элементы. Для того чтобы предотвратить появление больших колебаний при переходе через резонанс (при пуске или остановке машины), может оказаться необходимым введение трения в систему. Применяются принципиально равноценные ва- [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...