Коэффициент роста теплоемкости

Во всех этих выражениях а, Ь, й — постоянные для каждого газа коэффициенты, полученные на основании теории или опыта. Рост теплоемкости с увеличением температуры реального газа объясняется тем, что при больших температурах в значительной мере возрастает роль внутримолекулярного колебательного движения атомов, на поддержание и развитие которого также расходуется часть подведенной теплоты. В результате для нагревания 1 кг газа на 1° С приходится подводить большее количество теплоты, чем это необходимо для нагревания на ГС газа с низкой начальной температурой. [c.47]

Числа Рг капельных жидкостей сильно зависят от температуры, причем для большинства жидкостей этэ зависимость в основном аналогична зависимости вязкости [х(0, так как теплоемкость Ср и коэффициент теплопроводности Я зависят от Температуры более слабо. Как правило, при увеличении температуры число Рг резко уменьшается (рис. 5-2). Зависимость числа Рг воды от температуры на линии насыщения приведена на рис. 5-3. Значения числа Рг для воды ари температурах от О до 180°С сильно уменьшаются с ростом температуры (от 13,7 до 1), что-связано с резким уменьшением вязкости воды и ростом X в этой области температур. Теплоемкость при этом очень мало зависит от температуры. [c.156]

Известно, что коэффициент теплопроводности зависит от температуры измерения. В большинстве случаев коэффициент теплопроводности измерен при температуре 20- 100° С, в то время, как с практической точки зрения важно знать его значение для графита при рабочей температуре кладки реактора, т. е. при 800—1000° С. Пересчет коэффициента теплопроводности, измеренного при комнатной температуре, к более высокой температуре не так прост с ростом температуры измерения он изменяется не монотонно — сначала возрастает, достигая максимума, а затем медленно снижается. Это обусловлено противоположным изменением с температурой входящих в уравнение Дебая величин увеличением теплоемкости и уменьшением среднего свободного пробега фононов. По- [c.43]

Для разрушающихся теплозащитных материалов характерны высокий уровень рабочих температур и существенное изменение структуры материала. Оба этих фактора сильно отражаются на теплофизических свойствах вещества. Однако если учесть степень влияния изменений различных свойств на температурное поле в материале, то прежде всего следует выделить коэффициент теплопроводности. Изменениями других теплофизических параметров в инженерной практике часто пренебрегают. Так, хотя плотность может уменьшиться почти вдвое по мере роста температуры и разложения части компонент композиционного материала, на температурное поле влияет не она сама, а произведение плотности на теплоемкость. У большинства же реальных теплозащитных материалов теплоемкость с увеличением температуры возрастает (см. приложение), и изменение произведения рс, входящего в уравнение теплопроводности, оказывается в итоге ограниченным. Как правило, оно отклоняется от первоначального значения менее чем в 2 раза. [c.75]

К сожалению, в настоящее время рабочие тела, в должной мере удовлетворяющие всем этим условиям, неизвестны. Самое распространенное рабочее тело современной теплоэнергетики — вода не удовлетворяет условию достаточно низкой теплоемкости в жидкой фазе, но удовлетворяет условию не слишком низкого значения давления в конденсаторе вода является вполне подходящим рабочим телом для низкотемпературной части цикла. Однако достижение высоких коэффициентов заполнения пароводяного цикла сопряжено с необходимостью перехода к высоким давлениям при этом вследствие сравнительно невысокой критической температуры длина изобарно-изотермического участка двухфазной области уменьшается, что уменьшает темп роста коэффициента заполнения цикла при переходе к высоким давлениям. Именно вследствие этого средняя температура подвода тепла в пароводяном [c.395]

Коэффициент теплопроводности газов вообще и воздуха в частности увеличивается с температурой, поскольку коэффициент вязкости и удельная теплоемкость газа, определяющие теплопроводность, увеличиваются с ростом температуры, за исключением одноатомных газов, у которых удельная теплоемкость остается постоянной. [c.58]

В действительности коэффициент теплопроводности данного вещества отнюдь не является строго постоянной величиной, а так же, как и другие физические характеристики (удельная теплоемкость, коэффициент вязкости и т. п.), меняется с изменением состояния тела и, в первую очередь, в связи с изменением его температуры. Так, теплопроводность газов возрастает с ростом температуры (фиг. 2—1). То же имеет место и для [c.18]

НОМ, сравнительно чистом состоянии. Вертгейм показал, что коэффициенты упругости уменьшаются с ростом температуры от —15 до 200°С для всех металлов, за исключением железа и стали. Для железа при изменении температуры от —15 до 200°С модуль упругости возрастает, достигая максимального значения в промежутке между 100 и 200°С при этом его значение при 200°С становится меньше, чем при 100°С. Далее он обнаружил, что модули, найденные в динамических экспериментах, систематически оказываются больше, чем средние их значения, полученные в квазистатических опытах на растяжение. Вертгейм отнес это расхождение на счет различия между тем, что сегодня носит название изотермической и адиабатической ситуаций. Стремясь вычислить отношение удельных теплоемкостей из этих данных, он использовал зависимость, предложенную Дюамелем, [c.302]

Водный теплоноситель. Вода — наиболее дешевый и распространенный жидкий теплоноситель. Обладая хорошим сочетанием теплофизических свойств теплопроводности, удельной теплоемкости, плотности и вязкости, вода способна отводить большое количество тепла от поверхности нагрева реактора даже при небольшой скорости. Увеличение скорости воды, например, от 0,3 до 5 м/с повышает коэффициент теплоотдачи в 10 раз. Вода радиационно устойчива и требует умеренного расхода энергии на транспорт по контуру. Основной недостаток водного теплоносителя — низкая температура насыщенного пара и ее медленный рост с повышением давления это ограничивает рабочее давление перед турбиной (7—10 МПа). Малая зависимость плотности воды от давления ограничивает возможности самозащиты первого контура при повышении в нем давления поэтому в первом контуре предусматривают газовые компенсаторы объема. Вода — коррозионно-активное вещество и, взаимодействуя с конструкционными материалами, загрязняется продуктами коррозии. Вода также хороший растворитель минеральных примесей. Наличие в воде первого контура продуктов коррозии и минеральных примесей при прохождении через реактор приводит к образованию долгоживущих изотопов, распространяющихся вместе с водным теплоносителем по контуру, что затрудняет ревизию и ремонт оборудования. [c.340]

Здесь принято усреднение теплоемкости жидкости на. линии насыщения в интервале от до Г. Коэффициент Р 1 уменьшается с ростом давления. Зависимость Р от Г близка к линейной р Ро (1 — Т 1Т ). Чем ближе Р к единице, тем больше запасенное жидкостью тепло при температуре Т. Для воды при атмосферном давлении р = 0,42, для диэтилового эфира —0,8, для бензола—0,9. [c.109]

С повышением энтальпии среды на входе, приращения энтальпии и коэффициента тепловой неравномерности теплогидравлическая разверка увеличивается, может приобрести кризисный характер и привести к разрушению трубы. Так, например, при сверхкритическом давлении при входе в зону большой теплоемкости начинается более крутой рост удельных объемов среды, поэтому в трубах с повышенным обогревом значительно увеличиваются гидравлические потери и сокращается массовый расход. [c.218]

Плотность трансформаторного масла 870—900 кг/м . Его температурный коэффициент объема 0,00065—0,00066 К" . Удельная теплоемкость масла около 1500 Дж/(кг-К), а коэффициент теплопроводности — 1 Вт/(м-К) при росте температуры как теплоемкость, так и теплопроводность масла увеличиваются. Масло отводит тепло потерь от погруженных в него обмоток и сердечника трансформатора в 25—30 раз интенсивнее, чем воздух (при свободной конвекции). [c.169]

Большое значение для легированных сталей имеет скорость нагрева околошовных зон при сварке. Большой перепад температур (температурный градиент) между соседними участками трубы в околошовной зоне увеличивает скорость роста внутренних напряжений в металле и опасность появления трещин. Это положение усугубляется в результате появления у сталей перлитного класса зон полной и неполной закалки в околошовном участке. Неблагоприятные повышения степени нагрева при сварке будут тем больше, чем ниже теплопроводность и температуропроводность стали, чем больше ее коэффициент теплового расширения и теплоемкость. [c.151]

Увеличение скоростей летательных аппаратов от небольших дозвуковых скоростей до сравнительно умеренных сверхзвуковых скоростей привело к необходимости учета влияния сжимаемости газа и зависимости коэффициентов переноса (коэффициентов вязкости, теплопроводности) от температуры. Удельная теплоемкость газа при этом может еще рассматриваться как постоянная, не зависящая от температуры. Дальнейший рост скоростей сопровождается таким увеличением температуры газа, что наряду с переменностью плотности и коэффициентов переноса приходится уже учитывать зависимость удельной теплоемкости от температуры. [c.523]

Удельные теплоемкости и их температурные зависимости у препаратов Рео.57 5Ьо,4з и Рео,545 5Ьо,4Б5 мало отличаются друг от друга вплоть до Г 200 К- С последующим же ростом температуры теплоемкость первого из этих сплавов и его температурный коэффициент становится больше, чем у второго. При 7 = 300 К различие их теплоемкостей достигает 3%. [c.35]

Исследования динамическим методом проводились на приборе, изготовленном по схеме ЛИТМО [1, 2]. Образцы имели форму цилиндра диаметром 20 мм при толщине 1,0—3,0 лш. В опыте одновременно измеряются скорость роста температуры эталона и перепад температуры по толщине исследуемого образца. Далее по известным значениям теплоемкости эталона и образца рассчитываются тепловое сопротивление и коэффициент теплопроводности образца. Тепловое сопротивление образца находится по формуле [1] [c.93]

Наблюдаемый рост теплопроводности в точке фазового перехода обязан сингулярности теплоемкости, скачок которой в данном случае подавляет усиление фонон-фононного взаимодействия. Последнее, по-видимому, не очень значительно изменяет фононный спектр шпинельной структуры феррита лития, ибо упорядочение затрагивает только октаэдрическую подрешетку. Аномалия теплопроводности предсказана в [3] для идеальных или почти полностью упорядоченных растворов стехиометрического состава. Оказалось, что вероятность рассеяния фононов пропорциональна 1 — т] (т) — коэффициент упорядочения) и резко убывает при переходе от полного беспорядка к почти полностью упорядоченному раствору. Соответственно теплопроводность при этом возрастает. Экспериментально кинетика роста теплопроводности при упорядочении прослежена в [16, 17]. [c.47]

Из (2.39) следует, что в фиксированный момент времени протяженность температурной волны (доля массы, охваченная тепловой волной) тем больше, чем больше энергия или постоянный множитель в коэффициенте теплопроводности Кх, и уменьшается с увеличением теплоемкости среды Су. При этом, если а> (V — l)/(v-t- 1), температурная волна движется с замедлением, т. е. ее скорость с ростом I уменьшается. [c.46]

И экспериментальных данных, а также значительное их отличие от параметров идеального газа с 7=1,4. Кроме того, реальные свойства газа оказывают значительное влияние на величину коэффициента А в уравнении расхода (1.142), который увеличивается па 10—15 % при увеличении ро от 1 до 50 МПа, Изменение температуры торможения в пределах от 200 до 500 К незначительно влияет на безразмерные газодинамические параметры, хотя очевидна естественная тенденция сближения значений параметров идеального и реального газов с ростом температуры. Интересно отметить, что отношение удельных теплоемкостей при больших ра может значительно превышать 1,4, достигая 2—2,5. [c.60]

Анализ полученных экспериментальных данных, по теплоемкости исследованных жидкостей показал, что общим для них является уменьшение теплоемкости с повышением давления и, наоборот, увеличение ее с ростом температуры. Как и в случае коэффициента теплопроводности, эффект давления сильно зависит от температуры, при высоких температурах этот эффект заметно усиливается. [c.229]

Зависимость теплофизических характеристик от температуры проявляется при резании и отражается на стойкости инструмента. Важное свойство быстрорежущей стали - теплопроводность, от которой зависят тепловая нагруженность и износ лезвия. Широкие испытания быстрорежущей стали различных марок обнаружили рост коэффициентов теплопроводности и удельной теплоемкости с ростом температуры нагрева при снижении температуропроводности (см. табл. 7.11). Хорошие теплофизические характеристики кобальтовых и молибденовых сталей улучшают работу инструментов при высоких температурах резания. Роль теплопроводности проявляется при повышенной скорости резания, где имеет преимущество кобальтовая сталь. Ванадиевые стали при худших теплофизических характеристиках имеют большую твердость, а поэтому показывают высокую износостойкость при мепьшей скорости резания. [c.141]

Принцип воспламенения топлива в смеси с воздухом в дизелях приводит, как указывалось выше, к тому, что концентрационных пределов по среднему значению а практически нет. Смешанный цикл, осуществляемый в дизелях, обусловливает увеличение термического к. п. д. с уменьшением количества теплоты, подводимого при постоянном давлении на единицу количества рабочего тела. Поэтому индикаторный к. п. д. увеличивается с ростом коэффициента избытка воздуха. Кроме того, с увеличением коэффициента избытка воздуха (качественное регулирование) теплоемкость рабочего тела понижается и соответственно уменьшаются потери теплоты. Однако при больших значениях а (> 4), как показывают эксперименты, начинает уменьшаться, что связано с [c.275]

При определении средневзвешенных расходов тепла на единицу валового выпуска продукции (в ценостном выражении) по промышленности в целом структура промышленного производства будет определяющей. Если, однако, то или иное изменение структуры промышленного производства при определении динамики потребления электроэнергии по отношению к росту валового выпуска продукции приводит, как указывалось выше, к большему или меньшему опережению потребления электроэнергии (0,96—1,15), то то же изменение структуры промышленного производства приводит, как правило, к изменению коэффициента отставания потребления тепла по отношению к росту валовой продукции промышленности в пределах 0,75—0,9. (В СССР в период 1959—1965 гг. значение этого коэффициента составляло 0,875, а в пятилетке 1966—1970 гг., несмотря на более быстрые темпы роста теплоемкой химической промышленности, по предварительным расчетам будет близко к 0,85.) [c.115]

Важную информацию о механизме фазового перехода дают различные аномалии вблизи точки плавления. Выше уже обращалось внимание на предшествующий плавлению аномальный рост теплоемкости, электросопротивления, скорости самодиффузии атомов и коэффициента объемного расширения у некоторых металлов. К этому следует добавить обнаруженные при изучении скачков термоэлектродвижущей силы в процессе фазового превращения явления пред-плавления и предзатвердевания у Sn, Bi, In, Ga в области температур на несколько десятков градусов ниже и выше точки плавления соответственно [636]. Уббелоде [636] объяснил эти явления развитием различного рода дефектов в кристалле, в том числе и образованием атомных группировок. [c.215]

Способ экспериментальной градуировки обеспечивает наибольшую точность, так как позволяет устранить влияние паразитных сигналов в цепях термопар. При таком способе градуировки неучтенной остается только систематическая ошибка, вызываемая различием скоростей разогрева образца и стакана. Ее можно учесть, если независимо измерять скорости роста средней объемной температуры образца (т) и температуры стакана (т), а расчет теплоемкости образца производить по формуле (2-3). Однако такое усложнение опыта оправдано только в особых случаях, например, когда ставится задача исследования теплоемкости в зонах фазовых переходов. Чаще же всего соотношение скоростей разогрева bjby удается поддерживать в опытах, близких к единице, и оценивать отклонения от нее аналитической поправкой Аа , вводимой в формулы (2-6) и (2-8) в виде безразмерного коэффициента (1 + Дст ,). В частности, формула (2-6) с учетом поправки AOf приобретает вид [c.34]

Температурные измерения параметров решетки 8е позволили также определить зависимость коэффициента объемного термического расщирения а лот размера кристаллитов (рис. 3.11). Рост ауС уменьщением Ь отмечен и для других наноматериалов (Си, Р(1, Аи, К1о 8Ро,2), что связывается как с изменением теплоемкости (в простейщем приближении ау с , так и с общей эволюци- [c.62]

Из тегагофизических характеристик конструкционных материалов необходимыми для анализа влияния теплового воздействия на температурное состояние конструкции являются коэффициент теплопроводности X и удельная теплоемкость с. Значение X зависит от химического состава материала, его структуры и температуры Т. Значение X обычно падает с ростом Ти, кроме того, для сплавов типа твердых растворов оно ниже, чем для чистых металлов. Значение с также зависит от химического состава материала, но мало чувствительно к его структуре и растет с увеличением Т. Коэффициент теплопроводности и удельную теплоемкость конструкционных материалов определяют экспериментально. Их значения можно найти в справочной литературе [34, 44, 106]. [c.175]

На жидкотекучесть оказывают влияние свойства формы и расплава. С ростом коэффициента теплопроводности, содержания влаги и теплоемкости смеси жидкотекучесть сплава падает, так же как и при росте коэффициента теплопроводности сплава, поверхностного натяжения на границе расплав — воздух и ширины температурного интервала кристаллизации сплава. Несмотря на обилие факторов, влияющих на жидкотекучесть, в реальных условиях производства манипулировать ими сложно, так как в цехе существует сложившийся технологический процесс получения отливки, а ее материал задан конструктором. Основным фактором, с помощью которого удается регулировать жидкотекучесть, ятястся.температура перегрева расплава. С ростом перегрева резко повышается жидкотекучесть. Поэтому тонкостенные [c.235]

В переходных режимах высокая чувствительность СРЧ и особенно ВРЧ является следствием в первую очередь того, что температуры среды на выходе из этих элементов (400—430 °С) лежат выше границы больших теплоемкостей. В этом диапазоне температур изменение прирашения энтальпии среды из-за увеличения теплового потока (наброс) или при нарушении соотношения вода—топливо приводит к заметному увеличению температур среды. Повышение температур труб этих элементов определяется уменьшением коэффициента теплоотдачи из-за роста температуры среды, уменьшения расхода или увеличения теплового потока. Таким образом, возмущения нарушением соотношения вода— топливо должны быть ограничены и не превышать 10—11 %. [c.222]

Коэффициент теплового расширения в левой части этого равенства для конденсированных сред очень мал. Так, при 20°Сдля воды он равен 2-10 К . Отсюда, зная теплоемкость воды нее удельный объем, можно найти, что при изоэнтропическом сжатии воды от давления 1 атм до 1000 атм температура ее возрастает всего примерно на 1,5 К (в совершенном газе с 7 = 1,4 при таком росте давления абсолютная температура возрастает более чем в 7 раз и достигнет 2100 К). [c.29]

С этой точки зрения желательно помещение перегревателя, температура пара в. котором наиболее высока, в топку, где интенсивность теплоотдачи максимальна. В котлоагрегатах низкого и среднего давления реализовать эту тенденцию трудно, так как коэффициент теплоотдачи от перегретого пара к стенке в этих условиях недостаточно велик, и высокие тепловые нагрузки могут привести к недопустимому повышению температуры стенки радиационного перегревателя и его пережогу. С ростом давления коэффициент теплоогдачи от пара к стенке существенно увеличивается, и, кроме того (см. характер протекания кривых р = onst, в области перегрева на //-диаграмме фиг. 1-35,а), увеличиваются, особенно (Вблизи линии насыщения, теплоемкости перегретого пара, что позволяет отдать радиационному перегревателю значительное количество тепла при относительно небольшом повьишении температуры пара. Поэтому в котлоагрегатах вы- [c.218]

В окрестности критической точки среда не является совершенным газом и характеризуется аномальным ростом сжимаемости, теплоемкости при постоянном давлении и резким замедлением тепловой диффузии [10, 11]. В динамике такой среды появляются новые черты, в частности теплоперенос может осуществляться в результате поршневого эффекта (piston effe t), который обеспечивает быстрый равномерный рост температуры внутри области. Первоначально этот эффект наблюдался экспериментально [12], а затем был обоснован теоретически [13] и получен численно [14-19]. Моделирование околокритического тепломассопереноса в двумерных областях выполнялось в [16-19], где рассматривался нагрев только одной боковой границы с условием адиабатичности на других границах при установлении решения в таких условиях движение затухало и среда стремилась к состоянию термодинамического равновесия. В [18] наряду с тепловой гравитационной конвекцией рассматривалось осредненное конвективное течение в поле осциллирующих массовых сил, в [19] использовалось уравнение состояния вириального типа с различными коэффициентами. По численному исследованию околокритической конвекции в классической постановке (обе боковые границы изотермические), представляющей интерес в связи с существованием стационарного конвективного течения, хорошо изученного в совершенном газе [1-9], в литературе представлено лишь краткое сообщение с описанием отдельного варианта [20]. [c.143]

При сварке цветных металлов возникает ряд трудностей, которые вызываются некоторыми свойствами этих металлов склонностью к окислению с образованием пленки тугоплавких окислов, поглощением газов жидким металлом и испарением его, что приводит к пористости шва, высокой теплопроводностью и теплоемкостью, значительной велиминой коэффициента линейного расщирения при нагревании, достаточно высокой усадкой при переходе из жидкого состояния в твердое, склонностью к росту зерна при нагревании и др. [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...