Наклон критический

У электродвигателя с фазовым ротором активное сопротивление цепи ротора можно изменять, вводят в эту цепь реостат при этом критическое скольжение 5, будет изменяться пропорционально активному сопротивлению цепи ротора. Рабочая часть механической характеристики получает при этом больший наклон. Критический момент Л1к не зависит от активного сопротивления в цепи ротора и остается постоянным. [c.159]

При построении г5-диаграммы по оси ординат откла/ ывается энтальпия пара, а по оси абсцисс — энтропия. За начало координат принято состояние воды в тройной точке, где so = О, /о = 0. По данным таблиц водяного пара на диаграмму прежде всего наносят нижнюю и верхнюю пограничные кривые, сходящиеся в критической точке К. Нижняя пограничная кривая выходит из начала координат, так как в этой точке энтальпию и энтропию принимают равной нулю (рис. 11-9). Состояние воды изображается точками па соответствующих изобарах, которые практически сливаются с нижней пограничной кривой. Линии изобар в области влажного пара являются прямыми наклонными линиями, расходящимися веером от нижней пограничной кривой. В изобарном процессе [c.186]

Восстанавливая из точки У. 500 (правая часть номограммы, рис. 355) перпендикуляр до пересечения с кривыми и проводя через точки пересечения горизонтали до встречи с ординатой 4 = 100 мм в девой части диаграммы, читаем иа сетке наклонных прямых соответствующие значения Затем но заданной величине р находим обратным построением критические значения /., р и определяем коэффициент надежности к = / -кр- [c.346]

Минимальная толщина ho масляного слоя пропорциональна вязкости масла т , скорости движения v, обратно пропорциональна нагрузке Р и зависит от отношения L/B и угла наклона а. Если hg превышает критическую величину /. р, при которой возможно соприкосновение металлических поверхностей, то в подшипнике происходит чисто жидкостное трение. [c.423]

Начало пластической деформации соответствует наступлению некоторого критического состояния металла, которое можно обнаружить не только по остаточным деформациям, но и по другим признакам. При пластической деформации повышается температура образца у стали изменяются электропроводность и магнитные свойства на полированной поверхности образцов, особенно плоских, заметно потускнение, являющееся результатом появления густой сетки линий, носящих название линий Чернова (линий Людерса). Последние наклонены к оси образца приблизительно под углом 45 (рис. 101, а) и представляют собой микроскопические неровности, возникающие вследствие сдвигов в тех плоскостях кристаллов, где действуют наибольшие касательные напряжения. В результате сдвигов по наклонным плоскостям образец получает остаточные деформации. Механизм образования их упрощенно показан на рис. 101, 6. [c.93]

V ат. % Z дает прямую с положительным наклоном. Подобный обобщенный график дан на рис. 5.16. Чтобы прямая с наклоном. равным 1 проходила через начало координат, пришлось принять, что передано не 100,,% валентных электронов, а 80 %. Это означает, что большинство, но не все валентные электроны меди и других непереходных элементов заимствуются никелем. Принимая, что атом меди в медно-никелевом сплаве отдает атому никеля 0,8 электрона, получаем критическое содержание никеля, ниже которого d-оболочка заполнена, 35 ат. % вместо 41 ат. %, как рассчитано ранее . Это значение согласуется с составом, при котором /пас И / рит пересекаются на рис. 5.14. До сих пор не внесена ясность в вопрос, относится ли эта цифра — 80 % до-норных электронов — только к взаимодействию электронов поверхностных атомов металла-, на которых образуются пассивные пленки, или ко всему сплаву. [c.96]

Опыт показывает, что с увеличением концентрации доноров (или акцепторов) наклон прямых 1па от 1/Т в области примесной проводимости уменьшается. Согласно (7.168) это значит, что уменьшается энергия ионизации примеси. При некоторой критической концентрации она обраш,ается в нуль. Для элементов пятой группы в германии эта критическая концентрация составляет ЗХ Х10 см , в кремнии 8-10 см . Полупроводник, в котором энергия ионизации примеси обратилась в нуль, называют часто полуметаллом. В нем концентрация электронов и электропроводность нечувствительны к температуре (кроме области температур, где начинается собственная проводимость). [c.254]

Отбрасывая связь, заменим ее действие на ролик силами реакции. При этом на ролик, как на свободное твердое тело, будут действовать вес ролика Р, нормальная реакция N наклонной плоскости, которая служит связью, сила трения скольжения Р, а также момент трения качения т. Рассматривая критическое состояние равновесия ролика под действием этих нагрузок, составим уравнения равновесия произвольной плоской системы сил в форме [c.133]

На основании этих соотношений можно указать несколько способов, которые позволяют экспериментальным путем получить у—коэффициент при электронной теплоемкости. Величина у связана, во-первых, с V , Uq и Тд (соотношение (33.6),] во-вторых, со скачком теплоемкости в точке перехода [соотношение (33.5)] и, наконец, с наклоном кривой температурной зависимости критического поля при Т = Тд [соотношение (33.7)]. [c.363]

Для всех температур выше абсолютного нуля наклон кривой критического поля отрицателен, так что энтропия нормальной фазы всегда больше энтропии сверхпроводящей фазы иными словами, сверхпроводящая фаза есть более упорядоченное состояние, чем нормальная. Если переход из сверхпроводящего состояния в нормальное происходит в магнитном поле, наблюдается поглощение тепла (вследствие наличия скрытой теплоты перехода). Таким об- [c.635]

Отношение давлений в косом скачке, возникаюш ем из-за утолщения пограничного слоя вблизи точки отрыва, практически совпадает с критическим отношением давлений. По известному числу Мо и перепаду давлений на косом скачке можно определить угол наклона скачка относительно набегающего потока. [c.343]

Величина критического перепада для турбулентного пограничного слоя при Мо<1,2 больше отношения давления в прямом скачке уплотнения (рпс. 6.35) и отрыв не может возникнуть. На рис. 6.35 приведены также значения отношения давления в косых скачках уплотнения с углами наклона а => 60° и 30° относительно скорости набегающего потока, подсчитанные но формуле (45) гл. III. Эти значения при Мо< 1,4 (а = 60°) и Мо<3 (а = 30°) оказываются меньше критического отношения давления, и отрыв турбулентного пограничного слоя не возникает. [c.348]

При транспортировании материалов в трубе постоянного диаметра критическая скорость транспортирования находится в обратно пропорциональной зависимости от угла наклона трубопровода к горизонту. Основным параметром, определяющим транспортирование твердого по вертикали, как указывалось выше, является гидравлическая крупность. Для подъема твердого достаточно обеспечить относительную скорость движения жидкости, несколько большую гидравлической крупности. Причем, как показывает опыт, с увеличением концентрации твердого в потоке коэффициент сопротивления С частиц возрастает, поэтому для их витания требуется относительная скорость, даже меньшая гидравлической крупности. В результате этого подъем твердого по вертикали может осуществляться при сравнительно малых скоростях (у С Укр) [c.128]

При значениях Р, больших определенного критического значения Ркр. в резонансных кривых появляются участки с вертикальной касательной, и для определенной области значений р возникает неоднозначная зависимость амплитуды вынужденных колебаний от частоты воздействия (тип 2). На рис. 3.25 заштрихована область, где резонансные кривые имеют обратный наклон, а ее границы соответствуют вертикальным касательным к резонансным кривым. Амплитуды резонансных кривых, лежащие в заштрихованной области, неустойчивы, и при непрерывном изменении частоты воздействия р для достаточно больших амплитуд внешней силы появляются скачки амплитуды при [c.117]

Для определения параметров потока за клином удобно использовать ударные поляры. Одна из таких поляр АСОВ схематически изображена на рис. 2.9, в. На этом рисунке по оси абсцисс отложена продольная составляющая скорости, а по оси ординат — поперечная, отнесенные к критической скорости звука, которая при переходе через ударную волну остается неизменной. Ударная поляра позволяет определить параметры течения за клином и установить некоторые качественные закономерности. Пусть на клин набегает сверхзвуковой поток со скоростью 1. Коэффициент скорости Xi = i/a (отрезок ОВ на рис. 2.9, в). Для нахождения скорости иг за клином под углом о к оси абсцисс из начала координат проводят луч до пересечения с ударной полярой тогда модуль вектора 0D равен модулю скорости U2. Для нахождения угла наклона ударной волны точку D соединяют с 5 и на продолжение этой прямой опускают перпендикуляр ОЕ, угол наклона которого к оси абсцисс равен ip. Отрезок ОЕ ранен касательной составляющей вектора скорости = EB = Wnu ED=Wn2- Ударная поляра пересекается с лучами, выходящими из начала координат, только при углах клина где — предельный угол клина, при [c.61]

В рассматриваемом примере (рис. 529) часть графика критических напряжений за пределом пропорциональности (при 40<>-< С 100) представит собой слегка наклоненную прямую SM, а часть (при 0< <40) — горизонтальную линию NS. Следовательно, график a p = /(>t) для стали СтЗ состоит из трех частей гиперболы Эйлера при >100, наклонной прямой при 40<Я.< 100 и почти горизонтальной прямой при <40. Наклонная прямая SM соответствует напряжениям между пределом пропорциональности и пределом текучести. Горизонтальная прямая SN соответствует напряжению, равному пределу текучести. [c.572]

При измерении давления и скорости зондами с тремя отверстиями один микроманометр с небольшим наклоном присоединяется к двум боковым отверстиям, а другой — к центральному и боковому отверстиям зонда. Если зонд вращением вокруг оси державки установить так, чтобы первый микроманометр давал первоначальное нулевое показание, то критическая точка совпадает с центральным отверстием. Следовательно, давление в центральном отверстии будет равно полному напору [c.485]

Если совместить критическую и сверхкритические изобары теплоемкости Ср на одном графике, то получится картина, показанная иа примере углекислоты на рис. 3-27. Такой ход изобар Ср следует из рассмотрения характера изменения энтальпии в сверхкритической области i. Т-диаграммы. Анализ этой диаграммы показывает, что точки перегиба изобар энтальпии (точки максимумов Ср) при переходе к изобарам более высокого давления смещаются вправо, при этом наклон изобар в этих точках уменьшается. Следовательно, с ростом давления максимумы Ср на изобарах смещаются вправо (достигаются при более высоких температурах), понижаются и постепенно вырождаются. [c.71]

Характер р, У-диагра.ммы, показанный на рис. 4.14 для реального газа, принщшиально отличает его от идеального. В критической точке наклон критической изотермы должен быть равным нулю [c.73]

Все лучи, иадающне на торец волокна под углом, меньшнм am, будут распространяться в сердцевине волокна. Очевидно, что лучи, распространяющиеся в сердцевине, р зависимости от их угла падения будут проходить различные расстояния, причем эти расстояния будут изменяться от 1 для осевого луча до l/ os tfm для самого наклонного (критический луч ВВ ), где I — расстояние по оси волокна [c.34]

Экспериментальные данные свидетельствуют о том, что изотерма pv, соответствующая критичес кой температуре, имеет наклон, равный нулю, и точку перегиба при критическом давлении. Установлено математически, что [c.166]

Предположим, что нам известен идеальный критический диаметр D ,, который равен, например, 48 мм. Зная D , можно определить по этой номограмме (рис. 237) реальный критический диаметр Dk для закалки в воде, масле и на воздухе. Для этого от точки 48 мм на верхней шкале абсцисс опускаем перпендикуляр до линнп, характеризующей идеальное охлаждение (а = оо), и на уровне пересечения с этой линией проводим горизонтальную прямую. Точки пересечения этой горизонтали с наклонными лини- [c.296]

Чтобы найти критический диаметр, определим значение этих скоростей на 1нкале ординат рис, 237, и на этом уровне проведем горизонтали до пересечения с наклонными линиями. Точки пересечения покажут идеальный критический диаметр и реальный критический диаметр для разных способов охлаждения. В данном случае Д для стали 1 равен 25 мм и для стали 2— 75 мм. [c.297]

Абсцисса точки пересечения этой прямой с кривой Е р=/ а) дает, очевидно, значение критического напряжения о р. Наклон прямой меняется и зависимости от гибкости А. При достаточно малой гибкости, т. е. для очень коротких стоек, точка А (рис. 504) опускается вниз и акп = а ,,. В этом случае расчет на устойчивость заменяется обычным pa 4ero.v( на сжатие но пределу текучести. При достаточно большой гибкости А точка пересечения А будет располагаться на горизонтальном участке кривой р= /(а). [c.433]

Из полученных выражепи мы видим, что многие термодинамические свойства обеих фаз определяются кривой зависимости критического магнитного поля от температуры, причем некоторые из этих свойств не зависят от особенностей кривой. Поскольку, например, при температуре перехода критическое поле равно нулю и наклон кривой постоянен, то из (13.4) мы видим, что разность энтропий обеих фаз равна нулю и скрытая теплота перехода отсутствует. Из (13.5) следует также, что при температуре перехода должно наблюдаться скачкообразное возрастание тенлоемости при переходе из нормальной в сверхпроводящую фазу. Как мы уже отмечали ранее, оба этих явления наблюдаются на опыте. [c.635]

Причины того, что измеренные критические поля превышают значения, вычисленные с помощью соотношения (27.1) при, 8=0, пока не ясны. Возможно, что высокие значения критического ноля снязаны с уменьшением наклона кривой намагничивания при возрастании поля. Качественная причина этого явления была указана ГТпппардом, предположившим наличие в плепке островков нормально фазы в полях ппже критического. [c.662]

Расширение газа при этом является односторонним, а критическое сечение наклонено к оси на угол б, равный углу поворота газового потока около точки А при разгоне от критической скорости (М = 1) до расчетного значения числа Маха (М<,) для данного отношения давленш . По.тная длина выступающей за обечайку (хвостовой) части центрального тела определяется точкой пересечения последней характеристики АВ с осью. Опыты показывают, однако, что хвостовая часть центрального тела может быть без заметного снижения тяги укорочена на 30 -ь 50 % [c.446]

Если заменить поток с постоянными теплоемкостями течением диссоциирующего газа, то критический угол поворота потока за скачком уплотнения (критический угол клина) увеличивается. Причина этого — увеличение плотности диссоциирующего газа и уменьшение угла наклона скачка. Уплотненный газ имеет возможность разворачиваться на больший угол. [c.125]

Рассмотрим влияние различных факторов на величину бокового управляющего усилия. Эксперименты показывают, что угол наклона оси отвер-ствия инжекции ау = п/2+Рсп+е (рис. 4.9.4) существенно влияет на величину Ру. Для получения ее наибольшего значения при > 1 принимают ау л (3/4)п. С ростом ау удлиняется передняя зона отрыва, растет среднее давление в ней, так как точка отрыва смещается вверх по потоку в область ббльщих давлений. Управляющее усилие при этом увеличивается. Вместе с тем становится больше и угол е, что уменьшает реактивную составляющую управляющего усилия. Кроме того, смещение передней границы застойной зоны к критическому сечению сопла приводит к повыщенному азимутальному (поперечному) расширению возмущенной области. Участки [c.341]

То большое внимание, которое уделяется экспериментальнв-му и теоретическому определению критических показателей, вполне оправдано следующими обстоятельствами. В силу крайней трудности проведения экспериментальных исследований в непосредственной близости критической точки нередко довольно сложно найти точное поведение термодинамической функции. В то же время логарифмические кривые, полученные из опыта при параметрах, достаточно близких к критическим, имеют вид прямых и критические показатели легко найти из наклона этих прямых (рис. 5-6). [c.98]

Отсюда определяется величина к1 в зaви имo tй от а. Таким образом, критическая сила зависит от угла наклона тросов. [c.250]

При равных давлениях теплота парообразования указанных ВОТ примерно в 9 раз меньще, чем у воды, и, следовательно, при равных плотностях тепловых потоков массовое паросодержание в обогреваемых трубах парогенератора ВОТ будет примерно в 9 раз больше, чем у водяных парогенераторов. При малых значениях скорости и кратности циркуляции это может привести к резкому уменьшению отвода теплоты от стенок обогреваемых труб к ВОТ вследствие образования в пограничном слое паровой пленки с низкой теплопроводностью (теплопроводность ВОТ примерно в 5...6 раз меньше, чем у воды). Произойдет недопустимый перегрев обогреваемых труб, разложение ВОТ в пограничном слое и в конечном счете эти трубы перегорят. Критическая плотность тепловых потоков при кипении ВОТ в обогреваемых (кипятильных) трубах находится в пределах 160...200 кВт/м . На основании вышеизложенного в целях надежной работы парогенерирующих труб теплогенераторы ВОТ проектируют на плотность теплового потока не выше 100 кВт/м , при этом не допускается обогрев опускных и парогенерирующих труб, установленных под углом наклона к горизонту < 85°. [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...