Трещины горячие хрупкие

Горячими трещинами называются хрупкие межкристаллитные разрушения сварного шва или околошовной зоны, возникаюш,ие в области температурного интервала хрупкости в результате воздействия термодеформационного сварочного цикла. Горячие трещины чаще всего возникают в сплавах, обладающих выраженным крупнокристаллическим строением, с повышенной локальной концентрацией легкоплавких фаз. Согласно общепринятым представлениям, они возникают в том случае, если интенсивность нарастания деформаций в металле сварного соединения в период остывания приводит к деформациям большим, чем его пластичность в данных температурных условиях. Способность сварного соединения воспринимать без разрушения деформации, вызванные термодеформационным циклом сварки, определяет уровень его технологической прочности. [c.478]

С целью предотвращения образования в металле шва горячих трещин и хрупких разрушений разрабатывается целый комплекс технологических приемов, которые должны учитывать возможность получения металла шва по верхнему пределу легирования и характеризующегося повышенной жесткостью. [c.121]

Вредное действие 5 связано с явлением красноломкости стали, т. е. с повышенной хрупкостью (образованием трещин) в горячем состоянии при ковке и прокатке. Красноломкость стали является следствием того, что 8, соединяясь с Ре, образует эвтектику, температура плавления которой 988° С (значительно ниже температуры плавления стали). При кристаллизации эвтектика располагается по границам зерен, а при нагревании стали для ковки или прокатки эвтектика плавится, связь между зернами нарушается, сталь становится хрупкой. Красноломкость ослабляется введением Мп, образующего с 5 сульфид марганца, температура плавления которого 1620° С. [c.70]

Горячие трещины — хрупкие межкристаллические разрушения металла шва и околошовной зоны, возникающие в твердо-жидком состоянии в процессе кристаллизации, а также при высоких температурах в твердом состоянии. [c.41]

Наилучшие результаты (отсутствие хрупких структур и трещин, хорошие свойства соединения) дает горячая сварка. [c.130]

Вследствие интенсивной теплоотдачи в атмосферу и теплопередачи в стенки ручья штампа происходит быстрое охлаждение заготовки, что приводит к наклепу и охрупчиванию ее металла. Во избежание образования трещин это требует дополнительных промежуточных нагревов цветных заготовок. При штамповке латуни следует иметь в виду, что при температуре выше 680 °С из нее интенсивно возгоняется цинк в виде порошка ZnO. Это влечет изменение ее химического состава и прочностных характеристик. Следует также учитывать, что при горячей штамповке латуни более хрупкая при комнатной температуре Р-фаза оказывается пластичнее а-фа-зы. Поэтому для горячей штамповки однофазных латуней следует выбирать марки с предельным для а-латуней содержанием цинка — до 39 %. После нагрева в результате а -превращения их структура состоит из а -Ь Р- или только Р-зерен и имеет более высокую пластичность, чем у латуней с меньшим содержанием цинка, не претерпевающих а -> Р-превращений. [c.65]

Масляные лаки. Основу этих лаков составляют высыхающие масла. В их состав входят также сиккативы, ускоряющие процесс отверждения пленки, и растворители (бензин или керосин, иногда с примесью ароматических углеводородов). Иногда употребляют масляные лаки без растворителей, поскольку пх основа сама по себе является жидкостью, но такие лаки имеют повышенную вязкость и менее удобны для применения. Скорость сушки масляного лака в очень большой мере зависит от содержания в нем сиккатива. При высоком со,держании сиккативов и легколетучем растворителе могут быть получены лаки холодной сушки. Однако при увеличении содержания сиккативов в масляном лаке значительно ускоряется тепловое старение лаковой пленки при длительном воздействии на нее повышенной температуры (пленка становится хрупкой, в ней появляются трещины, она отстает от подложки). Поэтому высококачественные электроизоляционные масляные лаки изготовляют с малым содержанием сиккативов эти лаки требуют горячей сушки. [c.130]

Для качества сварки большое значение имеет режим остывания изделия. При сварке детали с общим подогревом необходимо обеспечить медленное остывание изделия вместе с печью. При быстром остывании изделия образуется твердый и хрупкий отбеленный чугун. Неравномерное остывание изделия приводит к возникновению внутренних напряжений и появлению трещин. Особенно опасно быстрое охлаждение для тонкостенных деталей и изделий сложной формы. В случаях применения местного подогрева изделие после заварки следует закрыть асбестом или засыпать горячим песком. [c.47]

Скорость охлаждения после пайки оказывает влияние на формирование первичной структуры шва, распределение компонентов, пористость, внутренние напряжения, возникновение горячих и холодных трещин в шве и околошовной зоне. На рис. 6 показано влияние скорости охлаждения на количество эвтектической составляющей в шве при контактно-реактивной пайке магния серебром. На основе приведенной зависимости можно назначать скорости охлаждения, при которых содержание хрупкой составляющей в шве минимально, добиться совмещения цикла пайки с термической обработкой паяного соединения. [c.308]

Штампы для горячего деформирования работают в жестких условиях нагружения и вы.ходят из строя (разрушаются) вследствие пластической деформации (смятия), хрупкого разрушения, образования сетки разгара (трещин) и износа рабочей поверхности. Поэтому стали, применяемые для штампов, деформирующих металл в горячем состоянии, должны иметь высокие механические свойства (прочность и вязкость) при повышенных температурах и обладать износостойкостью, окалиностойкостью и разгаростойкостью, т. е. способностью выдерживать многократные нагревы и охлаждения без образования раз гарных трещин. Кроме того, стали должны иметь высокую износостойкость и теплопроводность для лучшего отвода теплоты, передаваемой обрабатываемой заготовкой. [c.361]

Сплавы А1—Си. Эти сплавы (АЛ7, АЛ 19) после термической обработки имеют высокие механические свойства при нормальной и повышенных температурах и хорошо обрабатываются резанием. Литейные свойства сплавов низкие (большая усадка, склонность к образованию горячих трещин и т. д.). Сплав АЛ7 используют для отливки небольших деталей простой формы (арматура, кронштейн и т. д.). Сплав склонен к хрупкому разрушению вслед- [c.399]

С — 0.18—0.25 S1 —0,6—1.2 Мп — 1.7— 2,2 Сг —1.5—2.0 Ni —1.0—1.3 W —0,9— 1.3 Мо —0.4—0.5. (Швы. не склонны к хрупким разрушениям и горячим трещинам). [c.91]

Si) имеют повышенную усадку и склонны к образованию усадочных раковин. Для предупреждения образования горячих и холодных трещин в отливках из этих чугунов их удаляют из формы сразу после затвердевания и охлаждают в печи, нагретой до 760—800 °С, или обеспечивают медленное охлаждение в форме. Отлнвки хрупки и требуют осторожного обращения при механической обработке, транспортировке и монтаже. [c.82]

Сера обладает неограниченной растворимостью в жидком железе и ограниченной в твердом. При кристаллизации стали с повышенным содержанием серы сульфиды железа выделяются по границам зерен, из-за чего при нагреве такой стали для прокатки или ковки металл становится красноломким (в нем образуются рванины и трещины). Введение марганца в сталь приводит к получению в твердом металле сульфидов марганца MnS, имеющих температуру плавления 1620 °С, что предохраняет сталь от красноломкости при горячей обработке. Однако присутствие хрупких сульфидов по границам зерен снижает механические свойства стали, поэтому снижение серы до минимально возможного уровня является одной из важнейших задач при производстве стали. [c.111]

Первая причина связана с разностью удельных объемов образующихся при вторичной кристаллизации фаз. Например, у аусте-нита он составляет 0,1275 см г, а у прочного, но малопластичного мартенсита - 0,1310 см г. При сварке закаливающихся сталей исходная твердая фаза - аустенит - при охлаждении почти полностью распадается, превращаясь в другие фазы, в том числе и в мартенсит. Металл при этом увеличивается в объеме, как бы разбухает. Основные превращения происходят при температурах выше 400 °С, горячий металл пластичен, напряжений в нем не возникает. Чем больше скорость охлаждения, тем больше образуется мартенсита, происходит закалка, но в то же время больше остается аустенита, не успевшего распасться при высоких температурах. Его превращение в мартенсит медленно продолжается при низких температурах, при которых металл приобрел высокую прочность, но стал хрупким. Теперь в результате увеличения объема возникают и накапливаются внутренние напряжения, образуются трещины. [c.33]

Пример 17.2. На рис. 17.2 показан пример хрупкого разрушения ротора вала низкого давления (номинальная частота вращения — 3600 об/мин), произошедшего при пуске из холодного состояния на американской станции. В результате аварии образовались 23 куска массой более 40 кг и один массой 800 кг. Причиной разрушения явились мелкие трещины, появившиеся возле неметаллических включений внутри ротора под действием малоцикловой усталости и ползучести, которые в процессе пусков (турбина прослужила 106 ООО ч и пускалась 1245 раз из холодного и 150 раз из горячего состояния) объединились в магистральную трещину, достигшую критического размера, после чего и произошло разрушение. [c.479]

Для обеспечения высокой пластичности и значительного сопротивления сварного шва хрупким разрушениям содержание углерода в присадочном металле не должно превышать 0,15 %. Целесообразно предусмотреть широкую разделку кромок, чтобы обеспечить формирование шва в основном за счет более пластичного присадочного металла. Высокое сопротивление образованию горячих трещин металла сварного шва достигается при ограничении содержания легирующих элементов в присадочной проволоке следующими значениями, % 0,15 — С, 0,5 — Si, 1,5 — Мп, 1,5 — Сг, 2,5 — Ni, 0,5 — V, 1,0 — Mg и 0,5 — Nb. В качестве защитных средств необходимо использовать покрытия и флюсы основного типа, а также инертные газы (для легированных сталей). Для уменьшения сварочных напряжений, являющихся одной из причин образования трещин, при конструировании необходимо избегать наличия жестких узлов, пересекающихся и близко расположенных швов. [c.245]

Повышенной склонностью к хрупким разрушениям при отступлении от рекомендуемых режимов отпуска обладают также сварные высокохромистые швы мартенситного класса. Аустенито-ферритные швы, не склонные к образованию горячих трещин, имеют, как правило, высокую стойкость против хрупких разрушений при высоких температурах даже при значительном развитии в них процессов охрупчивания. Вероятность подобных разрушений может быть оценена по величине длительной [c.73]

Оптимальные пределы легирования упрочненного металла шва на никелевой основе приведены выше. В работе [101 было показано, что нижним значением легирования для молибдена и вольфрама, обеспечивающим стойкость шва против образования горячих трещин, является 11%. Повышение содержания этих легирующих элементов до количеств, превышающих предел их растворимости в матрице — в данном случае свыше 14%,— приводит к снижению служебных свойств в результате выделения хрупкой р-фазы. Верхний же предел суммарного содержания основных упрочняющих элементов (титана и алюминия), определяемый склонностью швов к образованию горячих трещим, составляет около 2,2%. Содержание титана и алюминия ниже 1,7% превращает металл шва в термически неупрочняемый, что определяет эту величину как предел растворимости титана и алюминия в комплексно легированном твердом растворе. [c.247]

Все концентраторы напряжений способствуют хрупкому разрушению. Хрупкие разрушения обычно связывают с наличием дефектов. Они могут быть внутренними, поверхностными и служат источниками концентрации напряжений. Дефекты могут быть в виде пор, шлаковых включений, горячих и холодных трещин, микротрещин, непроваров и т.п. Необходимо их контролировать и принимать соответствующие меры. С увеличением остроты и размеров дефектов склонность к хрупкому разрушению возрастает. Чем выше скорость деформации, тем больше склонность металла к хрупкому разрушению. Чем больше размеры изделия, тем больше вероятность хрупкого разрушения (масштабный фактор). Хрупкое разрушение материала происходит при высоких и низких (ниже предела текучести материала) напряжениях, а в ряде случаев [c.88]

Вопросы, связанные с хрупкими разрушениями сварных соединений, давно занимают сварщиков. Особое внимание, естественно, привлекают к себе проблемы борьбы с горячими трещинами. Известно, что в готовой сварной конструкции их бывает очень трудно обнаружить. Между тем, наличие горячих микротрещин может привести к разрушению не только сварного соединения, но и целиком всей конструкции в процессе ее эксплуатации. [c.172]

Проблема хрупких разрушений сварных соединений жаропрочных аустенитных сталей и сплавов, помимо горячих трещин в шве и околошовной зоне, включает в себя и так называемые локальные разрушения в непосредственной близости к поверхности раздела шов — основной металл, на расстоянии всего нескольких зерен от нее. [c.363]

Чугун (от 1,7 до 6.3 % С) а При горячей сварке чугуна предварительный нагрев изделия до сварки Общий или местный нагрев до 300—400 С для мелких изделий и до 500—600 С для крупных изделий Снижение возможности образования хрупких структур от-бела и закалки уменьшение вероятности появления трещин в шве и околошов-ной зоне Местный нагрев — пламенем сварочной или нагревательной горелки Общий нагрев — в печи или горне [c.65]

Горячие трещины при сварке — это хрупкие межкристаллические разрушения металла шва и зоны сплавления, возникающие в твердо-жидком состоянии при завершении кристаллизации, а также в твердом состоянии при высоких температу- [c.179]

Пусть в начальный момент времени = О в контакте с твердым металлом, имеющим некоторую постоянную температуру Т = О, находится расплав, который мгновенно затвердевает, так что его температура в начальный момент постоянна и равна Т = Т . Вследствие остывания горячего металла в заполненной им области возникают растягивающие напряжения, так как на границе контакта металлы предполагаются жестко сваренными. Стечением времени растягивающие напряжения возрастают, вызывая рост начальной наиболее опасной трещины или какого-либо эквивалентного дефекта. При t оо остаточные напряжения и размер горячей трещины будут максимальными. Будем считать металлы термоупругими телами, чтобы все пластические эффекты были сосредоточены лишь в малых областях вблизи контура трещин. В этом случае поставленная задача о развитии горячей трещины может быть решена в рамках механики хрупкого разрушения. [c.104]

Описанный механизм хрупкого разрушения типичен для локального нагрева ненарушенного материала (например, образование трещины в толстостенном стакане с быстро налитой горячей водой). [c.111]

Горячими трещинами называют хрупкие межкристаллитные разрушения сварного шва или околошовной зоны, возникающие в области температурного интервала хрупкости (в период кристаллизации) в результате воздействия термодеформационного сварочного цикла. Образование горячих трещин тесно связано с процессом кристаллизации металла. Для равновесных ч словий кристатлизации обычно образование горячих трещин происходит в интервале температур, находящемся меж-д температурой образования кристаллического каркаса внутри расплава (ближе к температуре ликвиду са) и температурой солиду са. Горячие трещины возникают в тот момент, когда интенсивность нарастания деформаций (вследствие усадки) в металле шва в период остывания приводит к деформациям большим, чем его пластичность в данных температурных условиях. [c.58]

Горячие трещины — это хрупкие межкристаллнческие разрушения металла шва и околошовной зоны, возникающие в твердо-жидком состоянии в процессе кристаллизации, а также при высоких температурах в твердом состоянии. По современным представлениям горячие трещины вызываются действием двух факторов наличием жидких прослоек между зернами в процессе кристаллизации и деформациями укорочения. При кристаллизации жидкий металл шва последовательно переходит в жидкотвердое, твердо-жидкое и твердое состояния. [c.56]

Износ шахтных тросов. Разрушение проволочных тросов (канатов),, применяющихся в шахтных подъемЧ Иках, по-видимому, связано с фреттингом, поскольку Майн в лабораторных условиях показал, что периодическая очистка, предусмотренная для удаления абразивных частиц, уменьшает износ. Присутствие смазочного масла в виде очень толстого слоя улучшило-положение, возможно, в связи с уменьшением вредного химического действия опыты, в которых образцы обрызгивались раствором хлористого натрия (с добавкой или без добавки сульфата аммония), показали, что асфальтовое масло оказалось лучшим, хотя обычное цилиндровое масло также улучшалось введением олеиновой кислоты. Мак Клелланд рекомендовал горяче-оцинкованную проволоку и считал необходимым заменять трос, если он потерял 10% своей прочности за счет коррозионной усталости, или 20% за счет истирания или коррозии замена также необходима, если верхние ряды проволок потеряли 40% своей толщины или ослабли. Тент изучил цепочки питтингов, возникающих вдоль трещин в хрупком мартенситном слое, образованном при быстром нагреве и охлаждении, связанным с трением он рассматривал их как результат образования мартенсито-сор-битной структуры и в меньшей степени как результат возникновения дифференциальной аэрации [26]. [c.686]

На свариваемость меди большое влияние оказывают содержащиеся в ней вредные примеси (О2, Н2, Bi, РЬ и др.). Кислород, находящийся в меди в виде оксида ujO, является одной из причин образования горячих трещин в сварных швах. Двуоксид меди образует с медью легкоплавкую эвтектику ( uaO—Си), которая располагается по границам кристаллитов и снижает температуру их затвердевания. Такое же действие оказывают Bi и РЬ. Наличие сетки эвтектики по границам кристаллитов делает шов более хрупким при нормальных температурах. [c.234]

При сварке аустенитными сварочными материалами поил лгается предрасположенность швов к образованию горячих грещин. Они могут возникать при неблагоприятном сочетании факторов, связанных с понижением деформационной способности металла шва вследствие наличия в струюуре легкоплавких эвтектик, дефектов кристаллического строения, выделения хрупких фаз, а также под действием внутренних и внешних напряжений. Методы повышения стойкости против горячих трещин обычно сводятся к уменьшению содержания элементов, способствующих их возникновению, снижению [c.81]

Сплавы А1 -Си. Эти сплавы (АЛ7, АЛ19) имеют более низкие литейные свойства, чем силумины. Поэтому их применяют, как правило, для отливок небольших деталей простой формы (арматура, кронштейны и т.д ). Имеют большую усадку, склонность к образованию горячих трещин и к хрупкому разрушению. [c.121]

ЛегкоПоТавкие примеси оттесняются на периферию ден- дритов и в междендритные промежутки. Металл по границам дендритов может либо находиться еще в жидком состоянии, либо, если кристаллизация закончилась, отличаться пониженной прочностью и пластичностью. При возникновении растягивающих напряжений, превышающих Временное сопротивление, по границам дендритов возникают горячие трещины. Это очень опасный дефект сварного шва, который может привести к внезапному хрупкому разрушению в эксплуатации. [c.174]

К числу дефектов, обычно появляющихся в отливках суперсплавов, относятся неметаллические включения, горячие надрывы (трещины), неслитины и некоторые микроструктурные особенности, присущие определенным системам сплавов. Хрупкие фазы (например, Лавеса или т)-фаза) и особая форма зерен (например, закалочные, столбчатые) часто бывают неприемлемы, особенно для лопастей лопаток. Степень озабоченности по поводу тех или иных литейных дефектов меняется обратно возможности их обнаружения неразрушающими методами. [c.185]

Газопламенной сварке подвергают детали из серого чугуна. В нем углерод находится в форме пластинчатого графита и только часть его - в виде цементита РезС. Это делает его менее хрупким. Газопламенную сварку чугуна в основном применяют для ремонта литых изделий. Одна из главных трудностей сварки чугуна - возможность его отбеливания и появления структур закалки из-за быстрого охлаждения после сварки. В местах закалки и отбеливания металл имеет высокую твердость и плохо обрабатывается. Чугун малопластичен, при сварке склонен к трещинам, быстро кристаллизуется, поэтому газы не успевают выходить из ванны - образуются поры. Перед сваркой чугунные изделия подогревают до температуры 300...400 °С (горячая сварка) в печи или газовой горелкой. Можно сваривать и без подогрева (холодная сварка), но тогда отбеливания не избежать. В качестве присадочного материала применяют чугунные прутки длиной [c.78]

Таким образом, верхняя температурная граница образования горячих трещин лежит ниже температуры ликвидуса, а нижняя — в районе температуры солидуса (как выше, так и ниже его). Возникновение трещин ниже температуры солидуса объясняется наличием в сплавах примесей, образующих эвтектические сплавы, хрупких межкристаллических прослоек, а также перемещением физических несовершенств (дислокаций) и образованием новых границ зерен (полигонизация). Последнее является причиной возникновения полигонизационных трещин, например в сталях аустенитного класса. Темпе ратурный интервал, при котором сплав имеет низкую деформационную способность и повышенную склонность к горячим трещинам, называют температурным интервалом хрупкости. Естественно, чем он шире, тем большей склонностью к образованию горячих трещин обладает сплав. [c.504]

Свариваемость сталей мартенситного класса ограничена главным образом возможностью образования при сварке хрупких структур в шве и око-лошовной зоне, а также горячих и холодных трещин. [c.510]

Горячие трещины представляют собой хрупкие межкристалли-ческие разрушения, возникающие под действием напряжений усадки в процессе затвердения сварочной ванны. Такие трещины появляются чаще всего при кристаллизации последних порций жидкой фазы, поэтому их другое название — кристаллизационные. Повышенную склонность к их образованию при сварке обнаруживают аустенитные стали, сплавы никеля, алюминия и меди. [c.29]

Автору с сотрудниками удалось найти другое решение, позволяющее применять в сварных конструкциях высокожаропрочные стали, не опасаясь локальных разрушений [20]. Оказалось, что благоприятное сочетание высокой жаропрочности и высокой сопротивляемости локальным разрушениям достигается при упрочнении аустенитной стали (сплава) значительным количеством бо-ридной фазы. Аустенитные стали, легированные бором (более 0,3—0,4%), обладают не только высокой жаропрочностью (см. табл. 3). Они весьма устойчивы против образования горячих околошовных трещин (см. рис. 76). Обладая двухфазной структурой, они отличаются повышенной межкристаллитной (межзерен-ной) прочностью. Следует, однако, отметить, что ударная вязкость этих сталей при комнатной температуре невысока. Автор полагает, что применение жаропрочных аустенитно-боридных сталей явится одним из эффективных средств решения проблемы предотвращения локальных разрушений сварных соединений (рис. 76). Эффективной мерой предотвращения хрупких разрушений аустенитных сталей является повышение их длительной пластичности [23 j. [c.188]

Материалами предыдущей главы, казалось бы можно и завершить монографию по сварке аустенитных жаропрочных сталей. На самом деле, уже рассмотрены многие важные вопросы металлургии, металловедения и технологии сварки этих сталей. Уделено особое внимание причинам образования различного рода дефектов в аустенитных швах. Описаны многие средства борьбы с этими дефектами. Подчеркивается, что главнейшей задачей, возникаюш,ей при сварке аустенитных сталей и сплавов, является разработка эффективных мер борьбы с горячими треш,инами в металле шва, наплавленном металле и в околошовной зоне. Для аустенитных сталей и сплавов с особо высоким содержанием легирующих элементов (до 50—60% Сг, до 3—6% А1 и до 3—6% Ti, до 20—25% Мо, до 20—25% W, до 3% Вит. д.), а также для дисперсионно-твер-деющих сверхпрочных аустенитных сталей и сплавов большую важность приобретает проблема борьбы не только с горячими, но и холодными трещинами в швах, наплавленном металле, околошовной зоне и основном металле. Не столь общей, но очень важной для многих жаропрочных сталей и сплавов является проблема хрупких разрушений сварных соединений в процессе эксплуатации, а иногда еще во время термической обработки. [c.361]

В указангшх условиях эксплуатации штампы для горячего деформирования разрушаются по следуюш,им причинам 1) в результате пластической деформации (смятия) или хрупкого разрушения в зависимости от величины, знака и характера действующих напряжений и температуры деформирования 2) вследствие образования сетки разгарных трещин на рабочей поверхности штампов, 3) в результате усиленного износа из-за химического взаимодействия при жидкой (полужидкой) штамповке и прессовании цветных металлов и сплавов или окисления при дэформированни менее активных конструкционных материале . [c.718]

Большинство лекторов, по моим наблюдениям, начиная рассказ о хрупких разрушениях в условиях неравномерного нагрева, приводят пример стакана, лопнувшего после того, как в него был налит горячий чай. Тела при нагревании, как всем известно, расширяются, п в стакане внутренние нагретые слои давят на еш,е холодные внешние, появляются растягивающие напряжения, которые могут стать критическими для небольшой царапины на внешней иоверхности стакана. Подобные разрушения могут встретиться и в серьезной инженерной практике, как, наирпмер, в уже описанной нами аварии остывшего на сильном морозе резервуара, в который но небрежности обслуживающего персонала была налита горячая фосфорная кислота (рпс. 6). Хрупкие разрушения от внутренних температурных напряжений могут происходить не только при быстром нагревании, но и при быстром охлаждении. Скажем, в лесу в сильный мо-роз довольно часто разрушаются стволы деревьев (особенно дубов), образование трещин — морозобоин сопровождается резким, похожим на выстрел звуком. Внезапное охлаждение возникает также н при аварии ядерного реактора, когда жидкость системы охлаждения попадает на нагретые элементы конструкции. Расчеты оптимальных характеристик, гарантирующих отсутствие разрушения в такой ситуации, являются обязательными при проектировании ядерных силовых установок. [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...