Ветви полос

Теперь обратимся к вращательной структуре колебательно-вращательных спектров. По правилам отбора Д/ = 1, и поэтому осуществляются две серии переходов между вращательными состояниями разных колебательных уровней. Соответственно и в спектре наблюдаются две серии линий, которые называются ветвями полос -ветвями, если AJ = +1, и Р-ветвями, если Д/= —1 (см. рис. 1.22 и 1.23). Между сериями Р- и / -ветвей находится так называемый нулевой промежуток (начало полосы) vq. Он соответствует чисто колебательному переходу v = G (и )(/-=о) — [c.65]

Условия инверсии выполняются для большого числа колебательно-вращательных переходов Р- и / -ветвей полос (00°1)-> (10°0) и (00°1)-> (02°0). Генерация получена на 103 линиях этих полос, расположенных в области от 9 до 18 мкм с интервалами между линиями 1...2 см . Максимальные значения / для Р- и / -ветвей достигают значения 48...52 при Т 400 К- Спектрограмма генера- [c.123]

Фиг. 2. Распределение интенсивностей для ветви полосы ОН в функции вращательного квантового числа.

Из фиг. 108 также видно, что для молекул с симметрией Doo л в каждой ветви полосы П-—(и аналогично, полосы Е — II) имеется чередование интенсивности, как и в полосах 2—2. Это чередование отчетливо видно для основной полосы V, молекулы СгН, на фиг. 110. Следует, однако, подчеркнуть, что в полосах Д — II и II — Д такое чередование интенсивностей не на- [c.415]

Даже и в тех случаях, когда разрешающая сила применяемого прибора является недостаточной для разрешения ветвей полосы линейной многоатомной молекулы при не очень малой дисперсии, все же можно установить, относится ли [c.416]

В горизонтальных петлевых устройствах необходимо применение автоматически убирающихся устройств, служащих для поддержания ветвей полосы и срабатывающих по мере перемещения петлеобразующих тележек. Практически во всех известных петлевых устройствах имеют место поломки этих устройств или порча ими полосы при их несвоевременном срабатывании. [c.573]

Рис. 5.17. Зависимость волнового числа в Р-, Q-я Л-ветвях полосы от вращательного квантового числа J" для случая В е > В е (красный кант).

Через интерферометр, состоящий из двух полупрозрачных (П и П ) и двух непрозрачных зеркал П и Я4) пропускается свет от источника сплошного спектра. Интерференционная картина, полученная в виде горизонтальных полос, с помощью линзы Лз проектируется на щель спектрографа. Спектрограф располагается так, чтобы щель его была направлена перпендикулярно к горизонтально расположенным полосам интерференции. В обе ветви интерферометров вводятся две одинаковые кюветы и Т . В одну из кювет (расположенную внутри вакуумной печи) вводится исследуемый материал, в данном случае пары натрия. Путем нагрева до нужной температуры можно получить пары натрия при необходимом давлении. Вторая кювета откачивается. Если кювета с металлом не нагрета, то из-за отсутствия паров натрия нулевая полоса (полоса, для которой разность хода двух интерферирующих лучей равна нулю) будет прямолинейной и пройдет через середину перпендикулярно расположенной щели спектрографа. Выше и ниже этой легко отличимой от других ахроматической полосы располагаются полосы первого, второго порядков и т. д. Так как расстояние между полосами тем больше, чем больше длина волны, а линии дисперсии интерферометра (линия дисперсии направлена вдоль оси у) и спектрографа (линия дисперсии направлена вдоль оси х) взаимно перпендикулярны, то в результате действия обоих приборов в пло- [c.266]

Как ВИДНО из рис. 5.9, две ветви разделены полосой запрещенных частот (на рисунке она заштрихована), т. е. в области [c.155]

Рассмотрим, как распределяются по плоской поверхности, нагреваемой прямолинейным плоским индуктором, прямые и обратные ветви индуктированного тока (рис. 6-7). Для прямой ветви характерна концентрация тока в относительно узкой полосе, в то время как в обратных ветвях, расположенных симметрично относительно прямой ветви, токи растекаются с малой поверхностной плотностью тока А, и нагрев в них практически отсутствует. Благодаря большому эффективному сечению, по которому проходят обратные токи, сопротивлением их путей можно пренебречь, как мы и сделали с самого начала. [c.90]

Для прямой ветви характерна концентрация тока в относительно узкой полосе, в то время как в обратных ветвях, расположенных симметрично относительно прямой ветви, токи растекаются диффузно, широкими полосами (рис. 7-6). [c.109]

При нагреве плоскости для закалки одновременным способом индуктирующий провод должен покрывать всю закаливаемую поверхность. Применение петлевого индуктора с магнито-проводом целесообразно, если закалке подлежат две параллельные полосы, удаленные друг от друга на некоторое расстояние. Над каждой из этих полос располагается одна из ветвей, образующих петлю индуктирующего провода. [c.129]

Д. С. Рождественским был разработан простой, весьма удобный и точный метод измерения по аномальной дисперсии величины названный им методом крюков". Метод заключается в том, что в одну из ветвей интерферометра вводится трубка с изучаемыми парами, а в другую — плоскопараллельная пластинка. Тогда возникают характерные изгибы интерференционных полос ( крюки") по обе стороны от линии поглощения (снимок IX). Из теории, развитой Д. С. Рождественским, следует, что значение fn Ni определяется через расстояние Д между соседними крюками. В наиболее благоприятных случаях метод позволяет определять значения с ошибкой, не превышающей %. Для тех линий, у которых нижним является нормальный уровень, концентрация атомов (в формуле (1а) есть концентрация на нижнем уровне), как сказано, практически совпадает с полным числом атомов N в единице объема. ) Для таких линий может быть найдено абсолютное значение Как и при методе поглощения, значения получаются при этом менее точными, чем значения так как в большинстве случаев упругость насыщающих паров металлов известна недостаточно хорошо. [c.401]

Наблюдения показывают, что в полосах некоторых двухатомных молекул, например Нг, Ng и т, д., последующие линии одной и той же ветви попеременно имеют большую или меньшую интенсивность. У некоторых молекул, например Не и О2, каждая вторая линия вообще выпадает. Объяснение этого давно экспериментально обнаруженного факта может быть дано лишь на основании квантовой механики и с учетом влияния момента ядра. Интенсивности отдельных линий пропорциональны статистическим весам g соответствующих уровней при этом в двухатомных молекулах, состоящих из одинаковых ядер, уровни распадаются на симметричные и антисимметричные. Как известно из квантовой механики, отдельные частицы подчиняются либо так называемой статистике Бозе — Эйнштейна, либо статистике Ферми — Дирака. Последней подчиняются свободные электроны и протоны, а также ядра с нечетными массовыми номерами. Ядра с четными массовыми номерами подчиняются статистике Бозе — Эйнштейна. [c.578]

В цикле нагружения в зоне пластической деформации дефектные структуры возникают на восходящей ветви нагрузки в полосах скольжения в одном направлении, а на нисходящей ветви нагрузки релаксация энергии накопленной деформации реализуется в полосах скольжения по другим направлениям [67], В результате этого происходит чередование ориентации каналов, по которым происходит формирование дефектных структур, а это, в свою очередь, является предпосылкой для возникновения ротаций в пределах зоны пласти- [c.147]

Формирование систем скольжения с высокой плотностью дислокаций, сопровождающих формирование усталостных бороздок, было продемонстрировано методами просвечивающей электронной микроскопии [70, 82, 135]. Системы скольжения располагаются под углом 45° к поверхности излома. Профиль и ширина блоков полос скольжения, которые наблюдали на поверхности образца, подобны профилю и шагу усталостных бороздок [82]. Этот факт был положен в основу многих разработанных моделей формирования усталостных бороздок [70, 82, 133, 134, 136-142]. Рассмотрены были оба полуцикла нагружения материала, в которых реализуются два разных процесса (1) пластическое затупление вершины трещины, и (2) разрушение материала. Оба процесса соответствуют восходящей ветви нагрузки и приводят к формированию каждой усталостной бороздки в каждом цикле приложения нагрузки. В полуцикле разгрузки происходит подготовка материала перед вершиной трещины к последующей реализации указанных выше двух процессов деформации и разрушения. [c.164]

Как видно из рис. 6.10 и 6.11< в зажатой полосе на низких частотах все нормальные волны — комплексные. При возрастании частоты комплексные корни поочередно переходят в чисто мнимые, которые затем превращаются в действительные или снова в комплексные. На высоких частотах все действительные ветви стремятся к асимптоте X = Хо. Число критических точек, в которых преобразуются различные типы волн, не ограничивается частотами поперечного резонанса полосы. Бесконечное множество их расположено в плоскости (Im i,, Ло) и соответствует экстремумам мнимых ветвей дисперсионных кривых, [c.196]

При повышении частоты первые мнимые корни переходят в комплексные, затем в критических точках комплексные корни вновь превращаются в мнимые, которые в свою очередь преобразуются либо снова в комплексные, либо в действительные, и т. д. Критические точки, соответствующие переходу корней из мнимой области в действительную, отвечают поперечным резонансным частотам свободной полосы. Уравнения для них tg д,о + th (Хо = О, где знак + соответствует симметричным волнам, получаются из уравнений (6.65) и (6.67) при )ii=iO. Расположение критических точек (они совпадают с экстремумами мнимых ветвей) п общий характер дисперсионных зависимостей на рис. 6.12 во многом аналогичны рассмотренным выше (ср. рис. 6.10 и 6.12). На высоких частотах все действительные ветви стремятся к асимптотам А, = io. Исключение составляют первая симметричная и первая антисимметричная действительные ветви, которые стремятся к асимптоте, отвечающей дисперсии волны рэлеевского типа [192]. [c.199]

Теорема 7.1 гарантирует существование по меньшей мере одной ветви инерциальной кривой, целиком содержащейся в полосе (7.4). Последняя, в частности, может совпасть с полосой (7. 3) при [c.250]

Укажем на один представляющий практический интерес случай, когда выделение таких полос не представляет затруднений. Предположим, что нам известны однозначные ветви [c.259]

Если при этом (ipo) Го т ), то решение Г=Г (ср), отклоняясь от решения Г=Д (ф), выйдет из полосы неустойчивости через ее верхнюю границу. Дальнейшее движение машинного агрегата будет сопровождаться притоком кинетической энергии Г=Г (ф) по меньшей мере до тех пор, пока интегральная кривая Г= Г (ср) не встретит следующую по порядку уже устойчивую ветвь Г=т (ф) инерциальной кривой. [c.261]

Инерциальная кривая движения машинного агрегата состоит из двух однозначных ветвей, находящихся в полосе (8.10). [c.280]

На фиг. 78 показаны часть полосы 0—0 и некоторые горячие полосы. На спектрограмме видны полосы как ВОг, так и ВОг- Поскольку у ВОг часть вращательных уровней отсутствует, Л-удвоение приводит к колебанию вращательной структуры (staggering) (а не к действительному удвоению вращательных линий) в ветвях полосы 0—0. В горячей же полосе [c.191]

Единственным примером перехода П (а) — 2, который был исследован детально, может служить система полос радикала NGN вблизи 3290 А (Герцберг и Травис [543]). Было идентифицировано большинство ветвей полосы 0—0, предсказываемых теорией, и наблюдалось расщепление электронно-колебательных ноднолос 2 — П для колебательных переходов 010-010. [c.192]

Очень похожий спектр был позднее обнаружен и проанализирован для СНг Герцбергом [521] и Герцбергом и Джонсом [530]. Поскольку в этом спектре нет осложнений, обусловленных спиновым удвоением (как в КНз), воспользуемся им как примером для иллюстраций. На фиг. 93 приведена наиболее интенсивная часть полосы 14—0. Построив схему переходов, аналогичную приведенной на фиг. 90, но с учетом фиг. 7 для верхнего состояния, и имея в виду правило отбора АК = 1, можно увидеть, что полоса 14-0 должна состоять из одиннадцати основных подполос, пяти с АК = 1 и шести с АК = —1. Кроме того, могут появиться значительно более слабые подполосы с АК = 3 и, возможно, с еще большими значениями АК. В действительности же до сих пор удалось обнаружить только пять подполос две с АК = -Ь1 и три с АК = —1. Три из них приводятся на фиг. 93. В каждой полосе, кроме подполос с С = О, имеется по шесть ветвей две Р-, две Q- и две -ветви (по две — из-за асимметрического удвоения). В подполосах с К = О имеется только по три ветви по одной Р-. Q- и Д-ветви. В качестве иллюстрации в табл. 12 даются волновые числа линий наблюдавшихся ветвей полосы 14—0. Обозначение ветвей произведено по обычным правилам левый верхний индекс у символов Р, Q, К ноказывает значение АК р озна- [c.213]

Фиг. 96. Спектрограммы параллельных полос СВз и СНз около- 2144 и 2160 А. Переход относится к типу — Ма. Помечены Л- и Р-ветви полосы СВз (см. также фиг. 97). Q-вeтвь образует кант при 2144,0 А. В спектре СНз видны только два диффузных максимума, которые представляют собой ветви Ли Р.

НгСО (гл. П1) приводит к заключению, что нижним должно быть состояние типа Ах- Поскольку более интенсивными являются подполосы, обусловленные переходами на уровни верхнего состояния с четными значениями К", это состояние должно относиться к электронно-колебательному типу В. Асимметрическое расщепление линий в -ветвях главных полос меньше, чем в ветвях Р и В. Это означает (фиг. 107), что момент перехода направлен по оси Ь (полосы типа В), т. е. находится в плоскости молекулы. Следовательно, верхнее состояние относится к электронно-колебательному типу / 2> а не к типу В1. В спектре имеется также несколько слабых полос, в которых расщепление < -линий больше, чем линий в Р- и Л-ветвях (полосы типа С). Поэтому для этих полос верхним должно быть электронно-колебательное состояние В . Трудности, возникающие при интерпретации электронной и колебательной структур и обусловленные неплоской конфигурацией молекулы в возбужденном состоянии, будут рассмотрены в гл. V, разд.2,б. [c.260]

Рис. 5.18. Зависимодть волнового числа в Р-, Q- и Л-ветвях полосы от вращательного квантового числа 1" для случая В е < В е (фиолетовый кант).

При измерениях по методу < крюков в одну из ветвей интерферометра (кроме кюветы или компенсационной трубки) вводится стеклянная (кварцевая) пластинка вполне определенной толщины. Это приводит к дополнительной разности хода, т.е. к возникновению наклонных интерференционных полос высокого порядка, которые для некоторой длины волны компенсируют наклон полос, обусловленный дисперсией паров. В результате вблизи линии поглощения по обе стороны от нее образуются характерные изгибы интерференционных полос — это и есть крюки Рождественского. Чем толще стеклянная пластинка, т.е. чем больше введенная разность хода, тем острее крюки . В зависимости от условий эксперимента выгодно использовать пластинку той или иной толщины. На рис. 5.АЗ,б,в показаны крюки , образующиеся у линий поглощения титана при использовании двух пластинок pasHoii толщины. [c.227]

Для измерения неровностей поверхности до 40 мкм разработан растровый-микроскоп ОРИМ-1. Принцип его действия заключается в образовании муаровых полос при взаимном смещении или развороте двух растров, например, в виде решеток. Оптическая схема прибора аналогична схеме двойного микроскопа. При этом вместо щели на поверхность изделия проектируется изображение растра, наблюдаемое с помощью второй ветви оптической системы микроскопа. [c.73]

Вместе с тем следует подчеркнуть, что использование полос скольжения, выявленных на поверхности образца, для объяснения процесса формирования усталостных бороздок является не вполне корректным. У поверхности пластичных материалов, для которых наиболее типично наблюдент е полос скольжения у вершины трещины, имеет место процесс разрушения при доминировании сдвига, что приводит к формированию скосов от пластической деформации [143, 144]. Ориентировка полос скольжения под углом 45° к линии продолжения плоскости трещины перед ее вершиной на поверхности пластины отвечает этому процессу, а не формированию усталостных бороздок. В п.тос-кости сечения материала применительно к середине фронта трещины были выявлены две системы полос скольжения перед вершиной трещины, которые пересекаются между собой под углом 90° [82]. Выявленные две системы скольжения отвечают процессу пластического деформирования материала как на восходящей, так и на нисходящей ветви нагрузок, что соответствует процессу на мезо-уровне (см. параграф 3.2). [c.165]

В полуцикле разгрузки образца материал в вершине усталостной трещины и за ней находится под действием остаточных растягивающих напряжений [151]. Перед вершиной трещины материал находится под действием сжимающих напряжений. В такой ситуации вполне естественно ожидать реализации дислокационной трещины перед вершиной трещины на некотором расстоянии от нее и разрыва соединяющей их перемычки, как это рассмотрено в работе [64]. Возникновение дислокационной трещины перед вершиной магистральной трещины (рис. 3.26) обусловлено тем, что наибольшее неренапряжение материала в цикле нагружения достигается именно на некотором расстоянии перед вершиной трещины на восходящей ветви нагрузки, где имеет место объемное напряженное состояние. Ориентировка полос скольжения для рассматриваемой ситуации соответствует возникновению дислокационной трещины в момент перехода от восходящей к нисходящей ветви нагрузки. В связи с этим последующее формирование свободной поверхности в результате разруи е-ния материала становится естественным в резулт.- [c.167]

Фокусировку объектива 6 осуществляют (при отсутствии интерференции) с помощью накатанной микрометрической головци 23, управляющей вертикальным перемещением всей оптической системы, включающей объектив 6. Цена деления шкалы барабан головки 23 равна 3 мкм. После этого поворотом головки 22 вклю чают горизонтальную ветвь прибора и получают изображениг измеряемой поверхности и систему интерференционных полос на ней в поле зрения винтового окулярного микрометра, надетсг.э на тубус 26. Изменение ширины интерференционных полос осуществляют поворотом головки 21 вокруг ее оси, а поворот интерференционных полос — поворотом головки 21 вокруг оси механизма 20. [c.93]

Интересно сравнить нриближенную зависимость (5.10) с точными дисперсионными соотношениями волн в реальных стержнях. На рис. 5.1 изображены дисперсионные кривые трех первых продольных нормальных волн в узком ВЫС0.К0М стержне-полосе, посчитанные по точной теории [57]. По оси абсцисс отложены действительные и мнимые безразмерные волновые числа X = кН, где 2Н — высота стержня, по оси ординат — безразмерная величина = ktH, пропорциональная частоте, kt = (nj t — сдвиговое волновое число, =(G/p)— скорость распространения сдвиговых волн, р, G — плотность и модуль сдвига материала. Сплошными линиями 1, 2 и. 3 на рис. 5.1 изображены действительные и мнимые ветви дисперсии, штриховыми линиями, помеченными буквой С,—проекции первой комплексной ветви на действительную и мнимую плоскости. Как видно из рис. 5.1, [c.138]

Это обстоятельство играет большую роль при оценке пределов применимости приближенных теорий. Игнорирование изгибных ветвей дисперсии ведет к большим ошибкам в расчетах, поэтому в качестве верхней границы применимости двухволновых приближенных теорий естественно считать первую критическую частоту, соответствующую первому максимуму мнимой ветви дисперсии. Она расположена несколько ниже изгибной частоты среза Шь Но поскольку в Н-стержне она меньше частоты продольно-сдвигового резонанса, то пределы применимости уравнений Тимошенко и Аггарвала — Крэнча оказываются примерно одинаковыми. Отсюда следует, что в практических расчетах предпочтительнее использовать более простое уравнение Тимошенко. Уравнение Аггарвала — Крэнча целесообразно ирименять при расчете двутавров с повышенной изгибной жесткостью составляющих его полос, например, сделанных из композитных материалов, пли Н-стержней с поперечными ребрами жесткости. [c.166]

На рис. 6.10 и 6.12 в плоскости (1шЯ, цо) можно нанести кривые, удовлетворяющие уравнениям sh а sh = О и h а li = = О, совпадающие с дисперсионными кривыми шарнирно опертой полосы (см. рис. 6.9). Эти кривые, пересекаясь, образуют в плоскости (Im , решетку особого вида. Нетрудно убедиться, что дисперсионные кривые волн в зажатой и свободных полосах, т. е. мнимые ветви на рис. 6.10 и 6.12, проходят через узлы этой решетки, образованные пересечением однотипных линий. Дейст-, вительно, в узлах решетки одновременно выполняются равенства shia = sh i=iO пли ha = hp = 0, которые автоматически обращают в нуль левые части дисперсионных уравнений (6.60), 6.63), (6.65) и (6.67). С помощью этой решетки легко начертить приближенно мнимые ветви дисперсии нормальных волн с большими номерами на высоких частотах,, не прибегая к решению точных дисперсионных уравнений. [c.199]

Однозначные ветви Т= (tp), <р Е инерциальнойкривой оТ движения машинного агрегата разделяют полосу (7. 3) на области [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...