Коэффициент расхода скольжения

Коэффициенты расхода сопловой решетки показаны на рис. 3.32. Как на перегретом, так и на влажном паре отмечено значительное влияние относительного шага, высоты решетки и толщины выходной кромки. Установлено, что максимальные значения ы, соответствуют относительному шагу i = 0,74-0,8. Этому значению I отвечают минимальные коэффициенты скольжения крупных капель. С увеличением толщины кромки коэффициенты расхода растут, что объясняется увеличением разрежения за кромкой и, следовательно, в горловом сечении каналов. В полном соответствии с данными, приведенными ниже для сопл и отверстий, с ростом влажности коэффициенты расхода увеличиваются во всем диапазоне изменения геометрических параметров. [c.123]

Газодинамические величины (коэффициенты расхода и скольжения), имеющие одинаковое обозначение с физическими величинами, имеют надстрочный индекс . [c.208]

Расчет коэффициентов расхода ц = В/Вт на влажном паре является затрудненным, так как неясной остается модель течения, на основании которой нужно определять теоретический расход. Возможно несколько решений поставленной задачи. Величина в соответствии с формулой (8-2) может быть определена по термодинамической схеме истечения, причем показатель изоэнтропийного процесса принимается в зависимости от степени сухости и температуры [k x, Т)], например по данным [Л. 149]. Такой метод встречает естественные возражения, так как он не учитывает переохлаждения потока, скольжения и распределения фаз по сечениям. Кроме того, коэффициент расхода терпит разрыв на верхней пограничной кривой вследствие скачкообразного изменения показателя k при переходе через кривую насыщения. На рис. 8-4, а показано изменение коэффициента ц, рав, рассчитанного таким способом. С ростом уо коэффициент возрастает, причем в зоне уо = 0 функция ц рав (г/о) терпит разрыв. [c.213]

Задача оптимизации решеток, работающих иа влажном паре, требует накопления экспериментального материала, устанавливающего влияние отдельных геометрических параметров на характеристики решеток. Ниже приводятся результаты некоторых исследований сопловых решеток методом взвешивания одиночной лопатки, полученные Д. А. Шишкиным [Л. 48, 124]. Определялись потери энергии углы выхода ш, коэффициенты расхода ц и скольжения v в зависимости от шага решетки I, угла установки ау, относительной высоты лопатки I и толи ины выходных кромок д. [c.91]

Степень реакции сверхзвуковых ступеней с ростом конечной влажности растет так же, как и в дозвуковых ступенях, однако приращение реактивности оказывается меньшим, что объясняется прежде всего влиянием увеличения коэффициентов расхода в сопловых решетках по сравнению с рабочими решетками. Загромождение каналов рабочих решеток здесь играет второстепенную роль, так как коэффициенты скольжения влаги и пара малы (v—)-1). Следовательно, интенсив- [c.138]

Представленные на рис. 12.26,6 зависимости подтверждают, что в широком диапазоне еа и г/о коэффициенты расхода JJ для отверстий растут с увеличением влажности более интенсивно, чем для суживающихся сопл. Этот результат объясняется более высокими переохлаждением и скольжением капель, так как продольные градиенты давления вблизи отверстия выще, чем в сопле. [c.363]

Значения е и р, отмечены иа рис. 12.26,6 штриховой линией. С увеличением уо коэффициенты расхода (х также растут более интенсивно для отверстия, чем для сопла, что объясняется более низкими коэффициентами скольжения при истечении из отверстия. Опытами подтверждена зависимость е и .и от геометрических характеристик отверстия. С ростом относительного диаметра г возрастает (рис. 12.27), причем отмечено некоторое характерное значение do = 0,75 0,8, по достижении которого с увеличением Уо значения е уменьшаются. Появление узловой зоны закономерно при dдеформация поверхности перехода, а для d>dn — затраты кинетической энергии паровой фазы на разгон капель. Коэффициенты расхода ц для пе- [c.363]

Приведем методику определения коэффициентов трения скольжения ворса по ткани, а также моментов трения и расхода мощности. [c.79]

При резании, как ранее указывалось, энергия затрачивается на деформирование древесины и на преодоление касательных сил трения. Скашивание резца приводит к изменению отношения этих двух слагаемых. Представляя на рис. 2.2, б резец, в виде бесконечной заточенной по кромке ленты или в виде конуса, можно получить большую величину скорости V2 при относительно малой скорости VI. В этом случае плоскость Лг и сила трения скольжения резца по древесине мало отклоняются от направления режущей кромки. Расход энергии на преодоление сил трения велик по сравнению с работой, затрачиваемой на деформирование древесины. В результате перегревается и резец, и древесина. Поэтому резание лентой и диском с заточенными кромками не применяют для обработки древесины. Организация подобных процессов возможна при весьма малых величинах коэффициента трения скольжения. Для этой цели целесообразно использовать воздушную смазку. [c.94]

Для машин, имеющих колеса с массивными шинами, значения, найденные по этой формуле, расходятся с экспериментальными данными. Основную часть момента для поворота колес ( 95 %) составляет момент сопротивления при скольжении отпечатка. Величина зависит от площади отпечатка, нагрузки на колесо и коэффициента трения скольжения ф. В формуле для определения Ма площадь отпечатка шины учитывается косвенно, через радиус колеса. Однако известно, что площадь отпечатка зависит от нагрузки на колесо, вида дорожного покрытия, материала шины и геометрических размеров колеса. [c.88]

Если принять коэффициент скольжения ф,,— и скорости частиц в пристенном слое и т 0, то рассматриваемое влияние будет пропорционально отношению весовых расходов фаз в пристенном слое, т. е. расходной концентрации В общем случае с увеличением объемной концентрации, относительной плотности и коэффициента скольжения твердого компонента в пристенном слое (-фг ) ИХ воздействие на режим движения жидкости будет нарастать. [c.181]

Определим теперь коэффициент полезного действия При движении фрикционной передачи под нагрузкой энергия расходуется на преодоление сил полезных сопротивлений, трения геометрического и упругого скольжения, сопротивления перекатыванию, сопротивления среды (масла или воздуха) и трения элементов подшипников. [c.267]

В (6.7) — (6.9) индекс i=0 соответствует паровой фазе, а индексы =1, 2, 3 как и ранее, — группам капель диаметром Xi(i>0) —объемная доля капель данного размера (соответственно Хс, — объемная доля паровой фазы). В (6.10) Д/п — расход массы через участок z выходного сечения сопла. Подчеркнем, что величины Ki, Ki,, u, фэ взаимосвязаны и соответствующие расчетные уравнения позволяют качественно и количественно проанализировать эту связь. Газодинамические характеристики фс, ц и зависят от степени сухости и коэффициентов скольжения. [c.221]

Интенсивное возрастание статического давления во входном сечении объясняется следующим образом с увеличением степени влажности возрастают потери кинетической энергии в диффузоре, так как коэффициенты скольжения капель на выходе из сопла снижаются. Следовательно, давление во входном сечении диффузора увеличивается, а скорость соответственно снижается. При этом увеличивается и плотность среды. Так как плотность при дозвуковых скоростях возрастает менее интенсивно, чем падает скорость [38], расход влажного пара с ростом влажности будет уменьшаться. [c.234]

На основании фиг. 5 можно сказать, что до скольжения, равного примерно 10%, определяющей является реактивная составляющая момента. Поэтому, добиваясь изменения формы характеристики при профилировании в этой области, следует заботиться о соответствующем изменении расхода, а не скоростей выхода с насоса. И, наоборот, в области, где Мр мало, можно увеличением скорости, с какой жидкость покидает насос, достичь желаемого увеличения коэффициента мощности. [c.280]

Это обстоятельство позволяет по измеренным в опытах расходу га за и распределению давления на измеряемом участке канала определить значения коэффициента скольжения при течениях газа различной плотности и с различ ными скоростями. Для нахождения величины постоянной скольжения использован графический способ. На рис. 4 помещены графики величины G/Go в функции //Р. Полученные при этом прямые, как и следовало ожидать, отсекают на оси ординат отрезки, [c.519]

Гидродинамические силы. При анализе динамики роторов, опирающихся на подшипники скольжения, необходимо решать совместную задачу теории колебаний и гидродинамики. Гидродинамическая сторона задачи сводится к решению ряда уравнений гидродинамической теории смазки при неустановившемся течении, окончательной целью решения которых, как правило, является определение так называемых статических и динамических характеристик. Статические характеристики определяют кривую стационарных положений цапфы, расход смазки, потери мощности на трение. Динамические характеристики (коэффициенты) определяют действующие на цапфу дополнительные силы, возникающие при малых перемещениях цапфы из стационарного положения. Знание этих коэффициентов позволяет решать задачи устойчивости и линейные задачи вынужденных колебаний при внешних периодических нагрузках, малых по сравнению со статической нагрузкой. [c.160]

Важнейшую роль при трении играет молекулярная адгезия. Поэтому коэффициенты трения неполярных полимеров в паре с металлами ниже, чем у полярных полимеров. Относительная твердость контактирующих материалов является вторым по важности фактором, определяющим силу трения. Общая сила трения определяется следующими процессами, протекающими при скольжении одного тела по другому 1) сдвигом в точках, в которых поверхности непосредственно контактируют друг с другом (работа при этом расходуется на преодоление адгезионных сил и взаимодействия выступов на поверхности) 2) процессами царапания и среза слоя более мягкого материала более твердым 3) механическими потерями или внутренним трением. [c.207]

В опорах качения трение скольжения заменено трением качения, что значительно повышает их коэффициент полезного действия. Его принимают для опор качения равным 0,99. Опоры каг чения не требуют повышения расхода энергии в период пуска, что имеет большое значение для машин, требующих по условиям их эксплуатации частых остановок и пуска в ход (например, автомобили и тракторы). Особенностью основных типов опор качения является то, что они относятся к неразъемным подшипникам и, кроме того, работают при числах оборотов валов от 500 до 10 тыс. в минуту в зависимости от типа и размера опоры. [c.356]

Результаты обобщения опытных данных не учитывают влияния конфузорности решетки (sin oo/sin oi), угла входа потока, формы профиля и канала. По данным 3.5 известно, что все параметры, влияющие на дисперсность, оказывают влияние на коэффициенты скольжения в каналах и за решеткой и, следовательно, на I, .i и аь Так, например, увеличение чисел Mi, р и отношения sinao/sinai приводит к изменению дисперсности, снижению коэффициентов скольжения и в результате к росту Z и fx. Возрастание Rei способствует некоторому увеличению I при одновременном изменении размеров капель коэффициенты расхода при этом несколько снижаются. Обобщенные данные относятся к полидисперс-кой, в основном крупной, влаге. Расчеты, выполненные по уравнениям гл. 4, дополняют опытные данные. [c.124]

Рекомендуемые решетки, по опытным данным, характеризуются меньшей интенсивностью коагуляции и, следовательно, меньшим количеством крупных капель на выходе. Влияние влажности, чисел Рейнольдса и Маха на распределение частиц по размерам за решеткой качественно сохраняется одинаковым для профилей двух типов. Однако структура жидкой фазы оказывается более равномерной в решетке С-9012Авл, заметно снижаются пики диаметров, обусловленные отражением, срывом и взаимодействием капель. Одновременно увеличиваются коэффициенты скольжения по сравнению с коэффициентами для решетки С-9012А. Установлено, что улучшенные решетки профилей обладают меньшей чувствительностью к изменению геометрических параметров в достаточно широком диапазоне относительных шагов и углов установки дисперсность и характер распределения диаметров капель за решеткой меняются менее значительно. Уменьшение скольжения капель в каналах решетки привело к снижению коэффициентов расхода при уо>0 и крупнодисперсной влаге. Газодинамические характеристики решеток (по данным расчета и опытов) представлены на рис. 4.17, отражающем влияние некоторых геометрических параметров на профильные и концевые потери, углы выхода потока. Данные рис. 4.17 дополняют опытные результаты, представленные на рис. 3.30 и 3.31. [c.149]

Следовательно, коэффициент истечения (и коэффициент расхода) для влажного пара будет зависеть, кроме перечисленных выше параметров, еще от натальной степени влажности уо= 1—величины переохлаждения АГ, занятой пленкой площади сечения сопла fпл = fпл/f и коэффициента скольжения v = j a. [c.208]

Решение поставленных задач осуществляется различными методами экспериментальной аэродинамики оптическими, пневматическими и весовыми (интегральными). Необходимость экспериментальных исследований объясняется тем, что для двухфазных сред в отличие от однофазных мы не можем ограничиться заданием оптимальных эпюр скоростей или давлений. Действительно, потери энергии, углы выхода, коэффициенты расхода и скольжения будут определяться нроцессамп движения и дробления жидкой фазы. Очевидно, что мини.мальпые потери от дробления капель и пленок будут наблюдаться в решетках профилей, обводы которых в общем случае отличаются от форм профилей, рассчитанных для работы на однофазных средах. Таким образом, за- [c.77]

Из (3.6) и (3.8) видно, что на мощность оказываюг влияние угол а и угол Р", зависящий от f ,n При заданной величине /с.п можно определить угол а, при котором расход мощности наименьший. Однако следует учитывать, что угол а влияет не только на расход мощности, но и на скорость перегрузки, на конструктивные параметры плужкового сбрасывателя, В практических расчетах угол а может быть определен на основе рекомендаций [20, с. 47 ] в зависимости от коэффициента трения скольжения /с груза о поверхность плужка. Для /с,равной 0,1 0,2 0,3 0,4 0.5 0,6 0,7, угол а,, ,. ° соответственно равен 53 52 51 49 47 44 и 41. [c.35]

Из рис. 8.2 следует, что при Ке = 110 профили относительной плотности почти не зависят от длины сопла, поток является полностью вязким и не имеет определенного ядра. При Ке 600 небольшое невязкое ядро суш ествует при х < 3,7, однако в выходном сечении оно уже отсутствует. При Ке = 1230 певязкое ядро сохраняется вплоть до выходного сеченпя. Экспериментальные профили температуры и плотности в поперечном сечении показывают, что производные дТ1дг и др/дг вблизи стенки отличны от нуля. Это свидетельствует о наличии скольжения и скачка температур в соответствии с граничными условиями (8.5), (8.6). Температура вблизи стенок составляет примерно 0,8 То, что согласуется с расчетными значениями для адиабатической стенки со скольжением. При уменьшении температуры стенки уменьшается и толщина вытеснения пограничного слоя. Цоказано, что при Ке > 1200 параметры на оси могут быть вычислены с использованием одномерной теории по эффективному отношению площадей, уменьшенному на толщину вытеснения [160]. Уменьшение числа Ке приводит к уменьшению коэффициента расхода х (рис. 8.3). Удельный импульс сопла слабо зависит от Ке в диапазоне от 800 до 1500, уменьшаясь [c.347]

На входе в экспериментальный участок (г = 0) непосредственно из опыта обычно известны. (ишь два параметра массовое расходное наросодержание х,п = т /то н давление ро. Для проведения расчетов, т. е. решения задачи Коши для системы обыкновенных дифференциа.льных ураш енпй, необходимо задать еще ряд параметров потока температуры составляющих смеси Tta (г = 1, 2, 3), их скорости г ,, оп )еделяемые коэффициентами скольжения f , Кщ, относительный расход жидкости в пленке Xjo И средний радиус капель а в яд1 е потока. [c.291]

Определение потерь на трение в каналах вращающихся колес по среднему значению относительной скорости и по среднему значению абсолютной скорости в неподвижных каналах можно признать правильным только при определенной неравномерности поля скоростей. Для вращающихся каналов по данным Зелига [861, начиная с 3, резко увеличиваются коэффициенты потерь. Причем для труб большего диаметра они больше, чем для труб малого диаметра. В этом случае сказывается влияние относительного вихря и противотоков. В гидродинамических передачах аналогичное явление характерно для гидромуфт при малых скольжениях, когда расход в проточной части очень мал. [c.52]

По виду трения различают подшипники качения и подшипники скольжения. По сравнению с подшипнякачи скольжения подшипники качения имеют преимущества малый коэффициент трения, большую грузоподъемность при меньшей ширине подшитгака, простоту монтажа, ухода и обслуживания, незначительный расход смазочных материалов. К недостаткам относятся значительно меньшая долговечность при больших частотах вращения и при больших нагрузках, большие наружные диаметры, ограниченная способность воспринимать ударные Нагрузки, [c.222]

В результате решения (1.10) в предположении наличия равновесия между фазами Огасавара получает коэффициент скольжения и критические параметры смеси, которые затем использует для определения расхода. [c.9]

Заканчивая рассмотрение работ Огасавары, следует отметить, что предложенная им модель со скольжением потока отличается.от рассмотренных ранее моделей оригинальной формулировкой условий существования кризиса течения и попыткой учесть влияние обмена количеством движения между фазами на коэффициент скольжения. Что касается расчетной модели, то даваемые ею значения расходов пароводяной смеси (в исследованном диапазоне паросодер каний) через достаточно длинные цилиндрические каналы, так же как и рассмотренные прежде расчетные модели, хорошо согласуются с экспериментальными. [c.11]

Аналогичное явление имеет место, когда скорости скольжения в узле трения и расход смазки способствуют образованию 6ojiee совершенного вида трения. В этих условиях коэффициент трения с увеличением удельной нагрузки может уменьшиться в значительно большее количество раз. [c.375]

Отмеченные особенности диффузорных потоков характерны и для двухфазных сред. Рассмотрим вначале парокапельный поток в диффузоре. Перед входом установлен подводящий конфузорный канал — суживающееся сопло (рис. 7.1), в выходном сечении которого парокапельный поток приобретает определенные скорость, давление и плотность несущей фазы, обеспечивающие заданный расход среды. При этом во входном сечении диффузора средние значения коэффициентов скольжения дискретной фазы оказываются минимальными, так как в предвключенном сопле капли отстают от паровой фазы. Значения vi зависят от чисел Рей- [c.231]

На основании вышеизложенного можно сделать вывод о том, что разработанная теоретическая модель движения вскипающей жидкости в протяженных трубопроводах при условии реализации критического режима течения на выходе из трубопровода может стать базовой для расчета расхода и потерь на трение при давижении вскипающей жидкости в трубах. При этом основное влияние на расход и потери давления на трение при гомогенном течении оказывают сжимаемость среды в форме числа Маха и физические параметры среды в форме коэффициента Грю-найзена. Другие факторы (как, например, вязкость, скольжение фаз) в исследованном диапазоне параметров являются величинами второго порядка малости. Разумеется, в реальных условиях необходимо учитывать влияние местных сопротивлений, нивелирных напоров по длине трассы и теплообмена с окружающей средой. Учет всех этих факторов предусмотрен разработанной расчетной моделью, однако возможность ее использования в качестве РТМ при проектировании магистральных трубопроводов в схемах АТЭЦ (ТЭЦ) и A T требует ее тщательной проверки путем проведения крупномасштабных модельных или натурных испытаний, особенно при высоких параметрах теплоносителя. [c.135]

Гомогенная модель двухфазного потока, предложена на начальном этапе исследований гидродинамики парогенерирующих каналов, т. е. значительно раньше модели со скольжением фаз. Она построена при допуш,ениях равенства линейных скоростей пара и жидкости, термодинамически равновесного состояния двухфазного потока н возможности представления коэффициента трения двухфазного потока как коэффициента трения однофазного потока. Удельный объем вещества в потоке определяется в виде средневзвешенной величины, состоящей из удельных объемов фаз пропорционально их массовым расходам. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...