Угол Расчет

Если обрабатываемый клин имеет двойной угол, расчет по приведенной формуле производят дважды с учетом заданных размеров. [c.134]

Методы И средства измерения координат, образующих угол, расчет угла с использованием тригонометрических функций. Угол определяется косвенным методом через измерение линейных величин. К этой группе относятся координатный метод на универсальном микроскопе метод измерения с помощью синусной линейки тангенсной линейки с помощью шариков, роликов и концевых мер длины. [c.147]

Пример 1. Провести силовой расчет кривошипно-ползунного механизма компрессора (рис. 60, а), данного в положении, когда угол ф1 = 45°. Размеры звеньев = 100 мм, = 400 мм. Нагрузка на звенья механизма к звену AD в точке S[ приложена сила Р, = 400 н, она направлена вдоль линии АВ, расстояние = 20 мм к звену 2 приложена сила — 600 н, она направлена под углом = 60° к линии ВС и приложена в точке Sj. Расстояние = 100 л.и. К этому же звену приложен момент = 8,0 нм к звену 3 приложена сила Pg .= == 1000 н, она направлена параллельно линии Лх и так, что ее линия действия проходит через точку С. Уравновешивающий момент Му приложен к звену /. [c.104]

Пример 2. Провести силовой расчет шестизвенного механизма поперечно-строгального станка (рис. 61, а), данного в положении, когда угол ф, = 45". Размеры звеньев =- 65 мм, 1 — 350 мм, 1 = 680 мм, 1 == 210 мм, [c.106]

Пример 3. Провести силовой расчет одноступенчатого планетарного редуктора Джемса (рис. 62, а). К водилу Н приложен момент сопротивления М — =1 16 нм, а к колесу / — уравновешивающий момент сопротивления Му. Числа зубьев колес равны г, = 20, = 20, г., = 60 модули всех колес одинаковы и равны m = 2 мм угол зацепления колес = 20°. [c.109]

Как было показано в 95, при проектировании кулачковых механизмов можно применять в расчетах не угол давления г ), а угол передачи Via (рио. 26.18). Очевидно, что этот угол должен удовлетворять условиям [c.530]

Чертежи деталей, форма которых обусловливает вполне определенный технологический процесс (например, горячая штамповка, конкретный вид литья), оформляются как и чертежи других деталей с учетом массового и серийного производства. Опытный экземпляр таких деталей бывает экономически целесообразней изготовлять другими способами, например фрезерованием. Это вызывает необходимость производить по чертежам определенные расчеты. Так, например, наклонные плоскости задаются углом или уклоном обычно только для сопрягаемых элементов, а все другие плоскости—линейными размерами, Фрезеровщику надо знать угол наклона а. По заданным на чертеже линейным размерам он определяет катеты а, Ь прямоугольного треугольника (рис. 111, а), по ним — тангенс угла tg а, а по тангенсу из тригонометрических таблиц — угол а. [c.147]

Для горизонтальной трубы угол ф — переменная величина. Интегрированием можно получить формулу для расчета среднего по периметру горизонтальной трубы коэффициента [c.88]

Если по расчету коэффициент смещения 1х > 1,0, то изменяют а , т, Хг или д. Угол подъема линии витка червяка [c.33]

Основным элементом кулачковых сцепных муфт являются кулачки различных профилей [8, 14]. Для трапецеидального профиля (рис. 20.25) угол (1 обычно принимают в пределах 1..5°. Число кулачков от 3 до 15. Размеры кулачков определяют из расчета по критериям износостойкости и прочности на изгиб. Размеры других конструктивных элементов муфты (рис. 20.24) [c.320]

Исходными данными для расчета являются модуль т , числа зубьев 2i и Z2, угол наклона линии зуба (3, межосевое расстояние aw, если оно задано, коэффициенты смещения колее a i и Х2 в том случае, когда не задано. [c.95]

Исходными данными расчета служат циклограмма нагружения, параметр или межосевое расстояние Пц,, число зубьев шестерни Zi, угол наклона линии зуба р, коэффициент осевого перекрытия Ер > 1 или < 1 (табл. 6.1, п. 26), способ термообработки и твердость рабочих поверхностей зубьев. [c.112]

Определить (в расчете на один канал рабочего колеса) окружное усилие и перпендикулярное ему осевое усилие развиваемые потоком на рабочем колесе, если последнее движется со средней по ширине канала окружной скоростью и = 25 м/с. Шаг лопастей рабочего колеса t = 60 мм, ширина канала (в направлении, перпендикулярном шагу) постоянна по высоте колеса и равна Ь = = 40 мм. Угол лопастей на выходе 2 = 25°, коэффициент [c.400]

Лыжник при прыжке с трамплина спускается с эстакады АВ, наклоненной под углом а = 30° к горизонту. Перед отрывом он проходит небольшую горизонтальную площадку ВС, длиной которой при расчете пренебрегаем. В момент отрыва лыжник толчком сообщает себе вертикальную составляющую скорости Vy = 1 м/с. Высота эстакады /г = 9 м, коэффициент трения лыж о снег / = 0,08, линия приземления СО образует угол Р == 45° с горизонтом. Определить дальность I полета лыжника, пренебрегая сопротивлением воздуха. [c.228]

Передачи цилиндрическими зубчатыми колесами (см. рис. 9.2). Исходными данными для расчета являются окружной модуль т числа зубьев z и 2г (z = Z +22 ), угол наклона линии зуба р, межосевое расстояние йш, коэффициенты смещения Xi и Xq (д = [c.173]

Место установки муфты непосредственно влияет на ее габариты на быстроходных валах меньше крутящий момент, поэтому габаритные размеры муфты будут меньше, меньше ее масса и момент инерции, упрощается управление муфтой (например, сцепной). Если соединение привода и исполнительного механизма выполнено не на общей раме, от муфты требуются в первую очередь сравнительно высокие компенсирующие свойства без повышенных требований к малому моменту инерции. Важным показателем муфт является их компенсирующая способность, зависящая от величины возможного взаимного перемещения сопряженных деталей (см. рнс. 15.1) или от величины допускаемых упругих деформаций специальных податливых элементов ([А] — допускаемое осевое смещение [е] — допускаемое радиальное смещение [а] — допускаемый угол перекоса). Предохранительные муфты устанавливают на тихоходных валах, чем достигается надежность защиты деталей привода от перегрузки и повышение точности срабатывания муфты, пропорциональной величине крутящего момента. Муфты располагают у опор и тщательно балансируют. При монтаже добиваются соосности соединяемых валов. Комбинированные муфты, выполняющие упруго-компенсирующие и предохранительные функции (и другие) объединяют качества двух и более простых муфт. Специальные муфты часто конструируются с использованием стандартных элементов (пальцев, втулок, упругих оболочек, штифтов и др.). Проверочный расчет наиболее важных деталей муфты, определяющих ее работоспособность, производится только в ответственных случаях при необходимости изменения их размеров или же применения других материалов. При подборе стандартных муфт [c.374]

Внутренний диаметр кольца в свободном состоянии (рис. 531, а) делают равным 0,95 — 0,97 диаметра А канавки с таким расчетом, чтобы кольцо садилось в канавку с натягом. При заведении в канавку концы стопора разжимаются, а после перехода за среднюю линию диаметра смыкаются, охватывая вал (вид б). Для уверенной фиксации стопора угол а охвата должен быть не менее 240 , что соответствует ширине прореза в сомкнутом состоянии 1 0,85 1, а в свободном состоянии [c.564]

Когда определяющей является предельная деформация (угол закручивания), расчет ведут на жесткость. Из уравнения (11.20) имеем [c.193]

Теперь для расчета можно принять следующую схему зуб рассматривать как консольную балку, нагруженную на конце консоли нормальной к поверхности силой Q (рис 194). Угол у между линией действия силы Q и нормалью к оси симметрии зуба в рассматриваемый момент времени несколько больше угла зацепления а (см. рис. 191). [c.295]

Угол конуса вершин у современных конических колес устанавливают с расчетом получить радиальный зазор в собранной передаче постоянным по всей длине зубьев и равным наибольшему его значению, поэтому вершины этих конусов не совпадают с вершинами делительных и начальных конусов и конусов впадин. [c.304]

Как и в рассмотренном уже случае расчета толстостенного цилиндра, вырежем мысленно элемент диска двумя меридиональными плоскостями, угол между которыми в срединной плоскости равен (IQ, и двумя цилиндрическими поверхностями радиусов г h г + dr (рис. 458). [c.461]

Расчеты конических соединений аналогичны расчетам цилиндрических соединений, только в расчетах осевой силы запрессовки вместо коэффициента трения / следует брать коэффициент j а, где а — угол наклона конуса. При конусности 1/50 tga = 0,0l и уточнение пренебрежимо мало. [c.87]

Условный угол обхвата 26 для расчета на прочность находят по точкам пересечения окружности dal —0,5т с торцовыми (контурными) линиями червячного колеса [c.232]

При аналитическом методе расчета условие равновесия составляют в виде (100). Для этого выбирают координатные оси, связанные с телом, которое при возможных перемещениях системы остается неподвижным. Затем вычисляют проекции всех активных сил на выбранные оси и координаты х , у , точек приложения этих сил, выражая все координаты через какой-нибудь параметр (например, угол). После этого величины бх ,, 6 /ь, находятся дифференцированием координат х . У),, г по этому параметру. [c.363]

Пример 1.4. Кронштейн АВС нагружен на конце силой Р (рис. 24). Требуется подобрать поперечное сечение стержней АВ и ВС с таким расчетом, чтобы возникающие в них напряжения имели одинаковую заданную величину а. При этом угол а. должен быть выбран из условия минимального веса конструкции при заданном вылете кронштейна /. [c.37]

В качестве примера рычажного механизма проведем снловой расчет кулисно-рычажного механизма с равномерно вращаюш,имся начальным звеном /, показанного на рис. 13.14, Найти реакции в кинематических парах от силы F5, приложенной в точке 5., звена 5, силы Fi, приложенной в точке S4 звена 4, силы F-j, приложенной в точке 5з звена 3, и пары сил с моментом М3, приложенной к тому же звену. Сила Fg образует с направлением BD угол а. Сила F параллельна оси X — X, а сила F перпендикулярна к ней. Линия действия т — т уравновешивающей силы лярио к его оси. [c.263]

Вычислив по уравнению (2.26) окруяпгую составляющую абсолютной скорости можно построить треугольник скоростей AB , соответствующий схеме бесконечного числа лопаток. В этом треугольнике скоростей относительная скорость w. r направлена по касательной к выходному элементу лоиатки. Из треугольника скоростей определяем угол р,л установки выходного элемента лопатки. Зная углы Pin и р.,л, получаем очертание лопатки в плане колеса. Следует отметить, что чаще при расчете рабочего колоса центробежного насоса значь нием угла задаются на основании соображений, изложенных в п. 2.7, и определяют такой диаметр колеса D , нри котором обеспечивается заданный иапор. Более подробно расчет проточной полости центробежного насоса будет изложен в п. 2.23. [c.167]

Проверочный расчет передачи на прочность. Определяют скорость скольжения в зацеплении Ц5 = У /со5у, где V] =яП с/1/60 (ц] - окружная скорость на червяке, м/с п =П2и, об/мин ё] — в м) у — угол подъема линии витка (табл. 2.14). [c.22]

Геометрические параметры передачи. На рис. 12.2, а — межосевое расстояние р — угол между ветвями ремня а — угол обхвата рем- ем малого (нкива. При 1еометрическом расчете известными обычно являются г/,, di и а, определяют угол а и длину ремня /. Вследствие вытяжки и провисания релпгя значения а и / не являются точными и определяются приближенно [c.221]

Так как дальнейшее увеличение относительного расстояния решетки не влияет на характер распределения скоростей, а конструктивно нежелательно, оптимальное значение относительного расстояния, при котором поле скоростей получается наиболее равномерным (М л 1,2), ЯрШ = (Яр/Я )опт = 0,07н-0,15. Расчет показывает, что (Яр/Як)тт соответствует такому положению решетки, при котором она пересекает внешнюю границу входящей струи примерно на половине пути. Действительно, угол наклона внешней границы свободной струи круглого или п зямоугольного сечения = 8,5-н-12°. Следовательно, для половины пути горизонтальной [c.183]

Проектирование, как и в предыдущих ПП, начинается интерактивным вводом параметров ТКС (N8, 8, 03, Г5, Х8В), расчетом формульных параметров, координат (X, У) опорных точек и определения точек Р32...Р51. После проектирования осей (СЬЫ5132, LN3334), логическим оператором Ы8<2 образуются две ветви дуг графа — дуги Т, 2, по которым проектируются шпоночные пазы, и дуга , по которой проектируются шлицы (в пронципе любое количество, зависящее только от параметра N8). Для проектирования шлиц организован цикл, в котором кроме операторов LN и С1К участвует оператор ЯОТ(А1) — поворот элемента изображения с опорными точками 35, 36, 37. 38, 39 на угол А1, где А — формульный параметр, а 1 — счетчик цикла. Графические исходы проектирования некоторых изображений показаны в конце дуг Т, 2, 3. [c.402]

Пример 27-6. Определить средний коэффициент теплоотдачи конвекцией от поперечного потока дымовых газов состава Н2О = = 11%, СО2 = 13% и N2 == 76% к стенкам восьмирядного пучка труб. Трубы диаметром d = 60 jujm расположены в шахматном порядке. Средняя скорость потока газов в самом узком сечении пучка и = 10 м/сек. Температура газов перед пучком = 1200° С, за пучком = 800° С, угол атаки ф = 50°. Загрязнение труб пучка не учитывать. Давление пара внутри труб 100 бар и температура поверхностей труб / = 31Г С. Одновременно (для сравнения) вести расчет для коридорного расположения пучка труб. [c.446]

Значения для Гц взяты из [162] и соответствуют минимальному радиусу капель жидкой фазы в условиях топливного факела для большинства центробежных форсунок. Решение (8.12) при отмеченных данных дает а = ar sin 0,32, т. е. а = 19°. Необходимая из расчета степень закрутки, обеспечивающая сепарацию всех капель размером d> d = 1,2 10" м, будет обеспечена для и = 40 м/с, если угол установки патрубка отбора пробы составит с осью вихревой камеры угол а = 19°. [c.388]

Для расчета на прочность колесо е арочными зубьями заменяют эквива ентцым колесом с шевронными зубьями с такими же диаметром начальной окружности, числом зубьев и модулем. Угол нак юиа эквивалентного полушеврона для указанного диапазона начепий соогвегст1н ипо [c.208]

Жесткость валов, вращающихся в не-самоустана вливающихся подшипниках скольжения, должна быть достаточной, чтобы обеспечить необходимую равномерность распределения давления по длине подшипников. Расчет валов и подшипников в совместной работе при рассмотрении задачи как контактной и как гидродинамической приводится в специальной литературе. Применяют также упрощенные расчеты, в которых допустимый угол упругой линии вала в опоре (в радианах) выбирают равным минимальному диаметральному зазору в подшипнике, деленному на длину подшипника. Эти расчеты не могут считаться достаточно обоснованными, так как контактные деформации и упругие углы поворота корпусов соизмеримы с зазорами в подшипниках. [c.331]

Заметим, что. угол между силой Тс и плоскостью Ауг не равен 45°, как иногда в аналотичных случаях ошибочно полагают. Поэтому, например, при нахождении т (Т с) по фо уле (45) надо сначала определить этот угол или найти угим путем проекцию Tq на плоскость Ауг, что усложнит расчет (составляющая Ti проекцией силы Тс на плоскость Ауг не является). С помощью же теоремы Вариньона значение (Тр) легко находится. [c.84]

Рассмотрим точку УИ, движущуюся по поверхности некоторого тела (например, шара) вдоль заданной кривой ЛЛ1В по закону s=/i(0, где s= AI (рис. 193). При этом само тело вращается вокруг х)си В А по закону ф=/ 2 (/), где ф — угол поворота тела. Первое из названных движений считаем относительным, а второе — переносным для точки AI. Пусть требуется найти значение a e в некоторый момент времени i=(i. Расчет сводится к следующему. [c.164]

Напоминаем, что все эти расчеты относятся к движению в безвоздушном пространстве и не учитывают влияние враш,ения Земли. В заключение отметим, что при малых дальностях (угол Р мал) дуга эллипса, олисываемого брошенным телом, близка к дуге параболы. Если при этом считать sinP P и 2/ оР=Х, а величиной Р в других равенствах по сравнению с единицей пренебречь, то в пределе все [c.256]

Во вращательной паре при неучёте трения сила Рм направлена нормально к цилиндрической поверхности соприкосновения обоих звеньев, т. е. проходит через иентр шарнира А (рис. 5.1, в). Положение центра шарнира всегда известно, но модуль силы F i и угол Р — неизвестны. И эта низшая пара приносит в расчет две неизвестных. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...