Модель мембранная

ВЫБОР МОДЕЛИ МЕМБРАННОГО АМОРТИЗАТОРА НА воздушной ПОДУШКЕ [c.72]

Пример использования системы для решения задачи о напряженном состоянии непологой оболочки сложной конфигурации (рис. 1.21). На оболочку действует внешняя нормально распределенная нагрузка интенсивностью р = 9,81 10 Па. Расчетная модель состоит из 601 элемента. Количество степенен свободы в узле —5 (3 перемещения и 2 угла поворота). Порядок результирующей системы алгебраических уравнений — 3465. На рис. 1.21, а представлены полученные в результате расчетов эпюры мембранных, а на рис. 1.21,6 — изгибных напряжений. Рисунки получены на графопостроителе. [c.58]

В действительности же, чтобы применять термодинамику для решения конкретных задач, надо предварительно сформулировать их на языке этой науки, т. е. надо создать термодинамическую модель изучаемого объекта. Это начальный и исключительно важный этап любого прикладного термодинамического исследования. В природе не существует в чистом виде изолированных систем, равновесных процессов, полупроницаемых мембран и любых других объектов, с которыми имеет дело термодинамика. Поэтому для пользования ее методами необходимо каждый раз количественно оценивать соответствие реального явления и его абстрактного термодинамического образа и то, как влияет различие между ними на конечный результат термодинамического анализа. Справиться с этим успешно можно только тогда, когда применяются понятия с ясным физическим содержанием и известен путь, ведущий от [c.4]

Решение, предложенное Гиббсом, совпадает с рассмотренной моделью межфазной границы и сводится к замене реальной переходной области гипотетической мембраной пренебрежимо малой толщины, сосредоточившей в себе все поверхностные избытки свойств реального граничного слоя.. Выше уже использовалось понятие поверхностного избытка внутренней энергии U . Аналогично при анализе температурной зависимости упругих свойств границы и адсорбции на ней веществ помимо энергии натяжения мембраны надо рассматривать вдобавок ее экстенсивные термодинамические функции — энтропию 5 и количества составляющих п , т. е. [c.138]

Для интегрирования (8.163) надо знать приведенную теплоту переноса, а для этого, в свою очередь, нужно задать определенную модель переноса. Например, для растворяющих мембран при сорбции выделяется теплота растворения, а при переходе молекул в газовую фазу с другой стороны мембраны (десорбции) она поглощается из окружающей среды, т. е. поток теплоты и вещества направлены в разные стороны. Поэтому можно написать [c.222]

Наиболее сложными являются задачи экспериментального изучения распределения деформаций, и напряжений в деталях машин и элементах сооружений. Эти задачи возникают по разным причинам. Одна из них состоит в том, что в коиструкциях современных машин ответственные детали имеют настолько сложную конфигурацию, что теория сопротивления материалов далеко не всегда может дать исчерпывающий ответ на вопрос об их прочности. В таких случаях на помощь приходит изучение напряженного состояния детали или ее модели путем применения специальных экспериментальных методов исследования деформаций и напряжений. К их числу относятся тензометрия, поляризационно-оптический метод, рентгенометрия, метод лаковых (хрупких) покрытий, метод аналогий (мембранной, электрической, гидродинамической и пр.). [c.6]

Принципиальная схема работы мембранно-компенсационного преобразователя показана на рис. 47. Отличается он от мембранного преобразователя тем, что зДесь на мембране 4, разделяющей камеры / и 6, закреплен конический клапан. Изменение зазора г между измерительным соплом 5 и деталью приводит к разности давлений в камерах / и б, что вызывает прогиб мембраны. Конический клапан при этом занимает положение, при котором обеспечивается равенство расхода воздуха через сопла 2 и 5, и давление в камерах уравнивается. Положение конического клапана можно определить по отсчетному устройству — индикатору или по замыканию электроконтактов 3, связанных с чувствительным элементом. Из мембранно-компенсационных преобразователей завод Калибр ранее выпускал модели 244, 243, 245 — с различным числом контактов, для разбраковки деталей на различное число групп. [c.100]

Сравнение результатов расчета с экспериментом показывает, что в области нагрузок 800—1000 кгс расчет дает несколько заниженную жесткость. Это можно объяснить тем, что в расчете не учтено изменение б в зависимости от нагрузки, а также не учтены упругие свойства самой мембраны. Анализ результатов показывает возможность использования выбранной модели для приближенной оценки статических свойств мембранного амортизатора данной конструкции (с металлической мембраной), которая представляется перспективной. Экспериментом также установлено, что мембранный амортизатор имеет динамическую жесткость, существенно меньшую, чем статическая. [c.75]

Дифференциальные уравнения, соответствующие температурным полям, в общем виде описывают также явления диффузии, магнетизма, фильтрации жидкости, процессы электропроводности, напряженности мембран и др. Следовательно, любое из этих явлений может быть математической моделью теплового [c.52]

Рассмотрим два примера. Первый - консольной балка, которая характеризуется отношением длины к высоте - L/h. Выполним конечно-элементную модель балки в виде стенки из мембранных элементов. При L/h > 120 ее матрица жесткости становится плохо обусловленной, что приводит к прерыванию расчета. Это не означает, что матрица жесткости системы становится вырожденной, однако возможное решение может быть некачественным, как показывает второй пример. [c.517]

Существует несколько гипотетических моделей действия полупроницаемых мембран. [c.493]

Прослойки материала, охватывающие несквозную трещину, находящуюся в пластине или оболочке, подвергнутой воздействию изгибающих или мембранных усилий, оказывают стесняющее влияние на перемещения поверхности трещины. Основная идея, лежащая в основе модели в виде линейных пружин, заключается в аппроксимации трехмерной задачи о трещине при помощи двумерной задачи путем преобразования напряжений, возникающих в остаточном сечении материала, к мембранной N н изгибающим М нагрузкам, действующим в нейтральной поверхности пластины или оболочки. В соответствующей двумерной задаче перемещения поверхности трещины представлены раскрытием трещины S и углом раскрытия трещины 0, отнесенными к нейтральной плоскости. Принято, что переменные N, М, й и 0 являются функциями единственной переменной, а именно координаты л ь расположенной вдоль оси трещины на нейтральной поверхности (рис. 1). Пара функций б, 0 или N, М может [c.243]

Будем предполагать, что геометрия пластины или оболочки представлена на рис. 1 кроме того, для простоты предположи.м, что конструкция содержит только одну поверхностную трещину, как показано на рис. 1( ). Пусть N(xi) и М хх) будут мембран-ны.ми и изгибающими нагрузками, приложенными в нейтральной плоскости, которые с точки зрения статики эквивалентны напряжениям 022 xi, О, Хз), возникающим в прослойке [—а< < XI < а, —h/2 < хз < h/2 —L xi)] (рис. 1 (с)). Первое допущение, которое делается при введении рассматриваемой модели, заключается в том, что трещина длины 2а принимается сквозной [c.247]

Модель в виде линейных пружин, описанная в предыдущем параграфе, легко может быть приспособлена к изучению внутренних трещин, например таких, как на рис, 1(b), В этом случае исходные интегральные уравнения, описывающие сквозную трещину в пластине или оболочке, находящихся под воздействием мембранных или изгибающих нагрузок, те же, что и использованные ранее, и определяются формулами (1) и (2). Основное различие связано с выражениями, определяющими нагрузки <т(х) и m i ), которые эквивалентны напряжениям 022( i, О, хз), действующим в остаточных сечениях, через б и 0 или v(x) и ру(х ), представляющими линейное и угловое раскрытия трещины в плоскости приложения нагрузок (рис. 3), Пусть область внутренней трещины будет определена следующим образом [c.252]

При тензометрировании моделей непосредственно определяются не сами напряжения (022)1, (022)1, а соответствующие нм относительные удлинения б22, 622 на внешней и внутренней лицевых поверхностях оболочки, через которые выражаются мембранные и изгибные деформации в оболочке [c.123]

Выбор модели мембранного амортизатора на воздушпон подушке. К р е й- [c.115]

В указанных схемах нижний диапазон эффективности ограничен значением собственной частоты датчика вибрационных перемещений. Устранение этого ограничения достигается в гидравлической виброзащитной системе, динамическая модель которой приведена на рис, 10.50 (описание позиций см. к рис. 10.49). Силовая система в виде гидроцилиндра здесь выполнена в одном корпусе с управляющей системой. Управляющая система содержит механизм регулирования давления рабочей жидкости, состоящий из датчика в виде чувствительной мембраны, регистрируюнхей колебания давления в полости силового [1илиндра, заслонки, жестко укрепленной на мембране, и образующий вместе с соплом элемент, вырабатывающий управляющий сигнал. [c.306]

Сосуды и аппараты высокого давления (котлы, сосуды, трубопроводы и т п.), как правило, относят к класс> толстостенных оболочковых конструкций, для которых не выполняются условия и допущения, принимаемые при расчетах на прочность с использованием теории мембранных оболочек. В связи с этим при разработке нормативных расчетов на прочность рассматриваемых конструкций использовали данные ис-пьгганий моделей и натуральных образцов /6, 48/. В результате были по-л чены эмпирические или полуэмпирические зависимости, которые и бьши положены в основу расчетов на прочность /49 — 51/ Например, в нормах расчета на прочность котлов и трубопроводов, регламентированных ОСТ 108.031.08-85, приводятся требования к выбору расчетного давления, нормативы допускаемых напряжений на расчетные сроки службы констру кций. Сосуды, работающие под давлением и находящиеся в помещениях (не относятся к классу котлов или трубопроводов), рассчитываются согласно ГОСТ 14249-80. [c.80]

К 1860 г. он сконструировал до десятка различных устройств и в конце концов создал искусственное ухо — модель ушной раковины из дуба, вход в нее закрыл эластичной мембраной, разместил на ней молоточек с наковальней из платиновой пластинки и соединил это устройство с источником тока и электромагнитным приемником. В 1860 г. он упростил это устройство, сведя его к передатчику, представлявшему собой ящик с отверстием, обтянутым перепонкой, к поверхности которой была прикреплена ленточка электропроводной фольги. В центре перепонки над концом ленточки располагался контакт. При воздействии звука на перепонку контакт замыкал цепь с частотой воздействуюш,его звука. В качестве приемника изобретатель использовал соленоид с сердечником, жестко укрепленным с обоих концов [18]. [c.300]

Пневматические реле и построенные с их помощью модули, являющиеся основными функциональными ячейками пневматических релейных схем, в последнее время были объектами широкого теоретического [1—3] и экспериментального исследования [А—6]. В работе [1] на линейной модели было изучено влияние отдельных конструктивных и эксплуатационных параметров трехмембранного пневмореле системы элементов УСЭППА на его динамические и статические характеристики. На нелинейной модели было исследовано быстродействие пневмореле, работающего по замещенной схеме наполнения или опоражнивания постоянного объема через условный дроссель время перемещения мембранного блока не учитывалось [2, З]. При экспериментальном исследовании [4, 5] особое внимание уделялось изучению быстродействия пневмореле и модулей, которое часто определяет возможность успешного применения релейной пневмоавтоматики в машиностроении. [c.78]

Схема контактного дифференциального преобразователя модели АНИТИМ-353 с переменной длиной магнитного зазора представлена на рис. 11.5, а. Измерительный шток 7 преобразователя закреплен на пружинных мембранах 5. На штоке укреплен набранный из железа Армко якорь 4, который перемещается между двумя ферри-товыми сердечниками 3 со встречно расположенными катушками 2. Измерительное [c.308]

Соленоидный индуктивный преобразователь модели БВ-6067М используют во многих серийно выпускаемых приборах. Схема преобразователя приведена на рис. 11.5, в. Измерительный шток 7 подвешен на дисковых мембранах 5, закрепленных через промежуточные втулки в корпусе 1 преобразователя. В верхней части штока 7 расположен ферромагнитный якорь 4. Магнитопровод преобразователя собран отдельным узлом и выполнен из стали марки Э12. Он включает кольца 10, И и втулку 9, в которой установлены катушки 2, намотанные на каркасе 8. Измерительное усилие создается пружиной 6, размещенной между втулкой 12 и кольцом 13, закрепленным на измерительном штоке 7. [c.311]

Из (7.6) ВИДНО, ЧТО У =j= Это явление носит название ложного сдвига [1 ] и ухудшает решение задачи. Однако решение, получаемое с помощью такого прямоугольного элемента, значительно лучше, чем с помощью треугольного [4]. Элемент Клафа не обладает свойством ложного сдвига и, несмотря, на несовместность по перемещениям при численных экспериментах дает лучшие результаты, чем элемент Мелоша, поэтому для построения полей перемещений, соответствующих мембранной работе оболочки, будем использовать поля перемещений по модели Клафа. [c.226]

Рассмотрим процесс получения полей перемещений для мембранного напряженного состояния. Воспользуемся полями напряжений, изменяющимися по линейному закону (модель Клафа) [c.227]

Ур-ния Ходжкина — Хаксли для распространения Н. и. решались численно. Полученные решения вместе с накопленными эксперим. данными показали, что распространение Н. и. не зависит от деталей процесса возбуждения. 1 ачеств. картину распространения Н. и. можно получить при помощи простых моделей, отражающих лишь общие свойства возбуждения. Такой подход позволил рассчитывать скорость и рму Н, и. в однородном волокне, их изменение при наличии неоднородностей и даже сложные режимы распространения возбуждения в активных средах, напр. в сердечной мышце. Существует неси, матем. моделей подобного рода. Простейшая из них такова. Ионный ток, протекающий через мембрану при прохождении Н. и., является знакопеременным вначале он течёт внутрь волокна, а потом наружу. Поэтому его можно аппроксимировать кусочно-постоянной ф-цией (рис. 2, г). Возбуждение происходит, когда мембранный потенциал сдвигается на пороговую величину ф,. В этот момент возникает ток, направленный внутрь волокна и равный по модулю Спустя время т ток меняется на противоположный, равный Эта фаза продолжается в течение времени т". Автомодельное решение ур-ния (5) можно найти как ф-цию переменной I = х1и, где V — скорость распространения Н. и. (рис. 2, б), [c.332]

СТРУН ТЕОРИЯ — раздел матем. физики, связанный с описанием разл. состояний (фаз) в теории поля. В основе С. т. лежит представление о то.м, что всевозможные модели теории поля могут рассматриваться как раэл. состояния единой общей теории в пространстве теорий . Собственно С. т. описывает подобным образом двумерные полевые модели. Обобщение этих представлений ка многомерный случай известно как теория / -бран)> (струнам отвечает р=, мембранам — р = 2) и пока (1997) плохо разработано. [c.9]

Рис. 4. Реальная KpyjjiaM жидкая плёнкс (а) и сё термодинамические референтные модели, основанные на предо ]авд пии о плёнке как о мембране нулевой толщины (б) и 1 лое жилкой фа)ы а конечной idjj-щины Hf (й).

Исследованиями многих авторов показана несостоятельность, в некоторых случаях ультрафильтрадионной и диффузионной теорий. Большинство экспериментальных данных свидетельствует о капиллярном течении жидкостей в набухающих мембранах. Селективность таких мембран объясняется особыми свойствами жидкостей в капиллярах. Капиллярная модель полупроницаемой мембраны хорошо объясняет снижение селективности с ростом концентрации раствора, а также изменение задерж иваюш,ей способности ацетатцеллюлозных мембран в водных растворах. [c.582]

Механизм осмотических и ультрафильтрационных процессов базируется на капиллярно-фильтрационной модели, согласно которой в полупроницаемой мембране имеются поры диаметром, достаточным для прохода молекул воды (5 g 0,276 нм), но недостаточным для прохождения гидратированных ионов (5 > 0,5 нм) и молекул растворенных веществ. Из-за невозможности создания мембран с одинаковыми размерами пор (изопористых) в промышленных мембранах имеется часть более крупных пор, через которые могут проникать гидратированные ионы, что снижает селективность (избирательность) процессов переноса. Опыт эксплуатации установок обратного осмоса (табл. 5.1) показал, что порядок задержки ионов полупроницаемыми мембранами соответствует ряду селективности обмена ионов на ионитах, т.е. связан с возрастанием степени гидратации ионов. [c.170]

Как отмечалось ранее, модель в виде линейных пружин может быть использована при исследовании несквозных трепдин, контур которых определяется любой разумной кривой при условии, что трещина достаточно длинная (т. е. a h). На рис. 4 приведена зависимость коэффициента интенсивности напряжений для поверхностной трещины в бесконечной пластине, подвергнутой воздействию мембранной нагрузке приложенной на достаточно большом расстоянии от трещины. В качестве нормализующего параметра используется коэффициент интенсивности напряжений К оо, описываемым соотношением [c.254]

Особенностью приближенного моделирования подкрепленных оболочек на основе полубезмомеитной теории является несовпадение критериев подобия по мембранным и изгибным деформациям и напряжениям. В результате полные окружные напряжения (022)3 для натурного объекта не могут быть получены путем простого пересчета полных напряжений модели (Oaa)i. [c.122]

Учитывая приближенность геометрических гипотез полубез-моментной теории и статический характер мембранных напряжений (022)1, для экспериментального определения составляющих окружных напряжений модели можно рекомендовать оценочные формулы [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...