Сдвиг ложный

Схема, показанная на рис. 4, б, также имеет операторы для переработки всей группы объектов. Однако ложные , не участвующие в переработке, операторы заменены здесь системой сдвига оператора. После окончания действия оператора над объектом с одними свойствами необходимо произвести его замену с целью обработки следующего объекта, отличающегося свойствами от предыдущего. [c.97]

Для всех известных конструкций защитных устройств от осевого сдвига импульс на действие защиты берется от перемещения вала. А так как положение вала не является строго постоянным, то защита не должна реагировать на небольшие изменения относительного положения вала и для предупреждения ложных отключений настраивается на сравнительно большой сдвиг. Таким образом, защита срабатывает, когда подшипник уже выплавился, и может только уменьшить разрушения. Эго является принципиальным недостатком распространенных систем защиты. Правильной была бы защита, предупреждающая сплавление. [c.125]

Приведем еще один пример. Длительные споры ведутся о преимуществах колодок упорного подшипника с баббитовой заливкой или без нее. Рассмотрим только одну сторону этого вопроса, связанную с работой защиты от осевого сдвига. Как гидравлическая, так и электроиндукционная системы защиты для предупреждения ложных отклонений требуют довольно значительного перемещения упорного гребня, т. е. срабатывания или сплавления упорных колодок. При наличии баббитового слоя сплавление происходит очень быстро, и турбина уже этим защищается от некоторых вредных последствий сплавления упорный гребень не портится, масло не засоряется. Затем быстро происходит отключение. Если же баббитовой заливки нет, то срабатываться будет сама колодка, что происходит медленнее и сопровождается гораздо большим нагревом, повреждением рабочей поверхности упорного диска, загрязнением масла бронзовой пылью. Всем этим аварийное состояние затягивается, и отключение происходит уже при гораздо худшем состоянии машины. Поэтому применение колодок без баббитовой заливки при защитных устройствах указанного типа менее желательно. [c.134]

Реле осевого сдвига Е, В. Трифонова отличается простотой изготовления. Ему не свойственны ложные отключения, присущие почти всем конструкциям применяе.мых реле осевого сдвига. [c.78]

Осевое смещение, при котором должно срабатывать реле, не всегда обоснованно дается в паспорте турбины. Установка малых смещений приводит к ложному срабатыванию—основной неполадке из-за реле осевого сдвига. При больших смещениях реле не выполняет своего назначения. [c.100]

Предотвращение ложных срабатываний проточных реле осевого сдвига [c.134]

Сопоставляя этот результат с точным, видим, что данный конечный элемент дает заниженное значение угла поворота, т. е. является слишком жестким. Источником чрезмерной жесткости конечного элемента при изгибе является деформация сдвига Ъху В точном решении e j, — О, а для конечного элемента используемая аппроксимация перемещений приводит к появлению деформаций сдвига г у — Конечно, можно получить хорошее решение, если моделировать пластину несколькими элементами, но нас в данном случае интересует возможность удовлетворительного воспроизведения состояния изгиба с помощ,ью одного элемента. В следующем параграфе будет рассмотрен несовместный элемент, удовлетворяющий этому требованию. Другой способ исключения ложного сдвига описан в 6.6. [c.145]

Как видно из этих результатов, модель 1 дает чрезмерное завышение жесткости конструкции вследствие влияния ложных деформаций поперечного сдвига (см. 5.2). Даже при п = 40 погрешность определения Д составляет [c.203]

Наилучшим образом воспроизводит работу этой конструкции модель 3, что обеспечивается полным исключением ложных деформаций сдвига. Отметим, что аналитический расчет кольца как рамы с учетом осевой силы и деформации поперечного сдвига дает значение Д = 0,07548 Pr4 EJ). [c.203]

Исключение ложных деформаций сдвига [c.222]

Интегрирование по координатам I, tj приходится выполнять численно. Прн вычислении к, можно брать по две точки Гаусса в каждом направлении, а для вычисления кг возьмем одну точку Гаусса, что соответствует минимально допустимому порядку интегрирования. Как уже говорилось выше, это необходимо для исключения ложных деформаций поперечного сдвига. [c.235]

При численном интегрировании следует для исключения ложных сдвигов использовать минимально допустимый порядок при вычислении k s.o к матрицам к/ и k"s должно быть применено более точное интегрирование (см. табл. 5.1). [c.278]

Интегрирование в (8.18) осуществим по одноточечному правилу Гаусса. Если брус имеет постоянное сечение, то это соответствует точному вычислению кр,,я. Для матриц кр,.о одноточечное интегрирование имеет минимально допустимый порядок и позволяет исключить ложный сдвиг. С учетом (8.14) получим в итоге [c.294]

Так как стенка лонжерона моделируется по высоте одним конечным элементом, то необходимо позаботиться, чтобы в нем правильно воспроизводилось состояние чистого изгиба, т. е. следует исключить ложный сдвиг (см. 5.2). Как говорилось в 6.5, этого можно добиться, применяя пониженный порядок интегрирования при вычислении вклада поперечной дефор- [c.305]

Использование несовместных конечных элементов или, скажем, понижение порядка интегрирования при вычислении матрицы жесткости, как это делается для исключения ложных сдвигов, может привести к неположительно определенной [c.359]

Отметим некоторые преимущества смешанной вариационной формулировки задачи (1.82), (1.83) по сравнению с классическим методом перемещений. При решении задач прикладной теории упругости и строительной механики методом конечных элементов сходимость решений в ряде случаев определяется реакцией элемента на смещения как жесткого целого и геометрической изотропией (когда не отдается предпочтение какому-либо направлению) аппроксимации деформаций. Плохая сходимость решений, в первую очередь, характерна для криволинейных элементов оболочечного типа, поскольку аппроксимация перемещений полиномами низкой степени является грубой для описания смещений как жесткого целого. Такие элементы могут накапливать ложную деформацию и вносить существенные погрешности в решение задач. При учете деформаций поперечных сдвигов и обжатия в многослойных оболочечных элементах учет смещения как жесткого целого становится особенно важным, поскольку при уменьшении параметра тонкостенности (A/i ) указанные деформации стремятся к нулю, а коэффициенты их вклада в общую потенциальную энергию стремятся к бесконечности. Таким образом, погрешности в вычислении деформаций усиливаются и могут дать значительную ложную энергию, превосходящую энергию изгиба или энергию мембранных деформаций. Независимая аппроксимация полей деформаций в пределах конечного элемента при использовании смешанного метода позволяет обеспечить минимальную энергию ложных деформаций и требуемый ранг матрицы жесткости. [c.23]

О, или (X) 2л р 3,83/К. Таким образом, при отношении диаметра пятна к периоду синусоидальной миры, равном 2Н/р = 1,22, контраста на изображении не будет. Для линейчатого теста с большей частотой т (ю) становится отрицательным, что указывает на наличие фазового сдвига в пространстве на 180°. Это означает, что черные и белые линии поменяются местами. Переход через нулевой контраст с последующим резким изменением фазы показан на фиг. 2.10, б. Подобный эффект, известный в оптике под названием ложного разрешения , можно наглядно продемонстрировать, если спроектировать миру, состоящую из группы сходящихся полос, на экран и затем дефокусировать проектор. При этом будут хорошо видны полосы нулевого контраста, проходящие поперек миры, и резкое изменение фазы (фиг. 2.11). [c.52]

Наиболее простой является схема один из одного , использующая один прибор или устройство, срабатывающие при достижении контролируемым параметром заданной уставки. Для зашит, отказ в работе которых грозит тяжелыми повреждениями оборудования, а значит, и убытками более значительными, чем при ложном срабатывании, таких, как, например, защиты от недопустимого осевого сдвига ротора или снижения вакуума в конденсаторе, надежность приборов (реле осевого сдвига, вакуум-реле) должна быть особенно высока именно в отношении отказов. [c.258]

Сдвиг ложный 145, 222 Силы внеузловые 74 [c.392]

Из (7.6) ВИДНО, ЧТО У =j= Это явление носит название ложного сдвига [1 ] и ухудшает решение задачи. Однако решение, получаемое с помощью такого прямоугольного элемента, значительно лучше, чем с помощью треугольного [4]. Элемент Клафа не обладает свойством ложного сдвига и, несмотря, на несовместность по перемещениям при численных экспериментах дает лучшие результаты, чем элемент Мелоша, поэтому для построения полей перемещений, соответствующих мембранной работе оболочки, будем использовать поля перемещений по модели Клафа. [c.226]

Защита турбины от осевого сдвига по способу, принятому на заводе им. Готвальда в Брно, безотказна и не дает ложных отключений. Для осуществления защиты переделывают либо гайку, и расцепляющий рычаг (рис. 3-31,а), либо только гайку (рис. 3-31,6). На рисунке установочные размеры показаны при роторе турбины, сдвинутом до отказа в сторону потока пара. Абсолютная величина зазоров зависит от разбега в упорном подшипнике Р (см. рис. 3-31). [c.77]

Обычно ложные срабатывания проточных реле осевого сдвига происходят по следующим причинам а) из-за неправильно подобранной (малой) установки срабатывания, на которую отрегулировано реле ( 4-9) б) по причинам, связанным с ухудщением условий эксплуатации— резкими толчками нагрузки, колебаниями давления рабочего масла, вибрации в зоне установки реле, изменениями температуры рабочего масла и т. п. в) из-за износа кромок в дросселирующем органе реле при больших скоростях вытекающего масла. [c.134]

Исходя из этого, прежде всего следует для предотвращения ложных -выключений тщательно проверить величины, входящие в формулу на стр. 100, O O160HIHO фиктивный осевой сдвиг Ф, и определить величину установки срабатывания, отвечающую условиям работы. [c.134]

Один путь исключения ложного сдвига рассмотрен в предыдущей главе. Он заключается в использовании несовместных функций перемещений в виде полных полиномов второго порядка, вытекающих из линейного закона распределения напряжений (см. 5.3, 5.7) или содержащих неузловые степени свободы (см. 5.5). Но можно поступить иначе. Перепишем выражения для д ормаций в стандартной форме е = [c.224]

Заметим, что при одноточечном интегрировании исключается не только слагаемое f x, но также и слагаемое f y. Последнее является посторонним с точки зрения теории изгиба бруса. При конечной длине элемента постоянная /в связана с деформацией ВууИ поэтому слагаемое также дает вклад в ложный сдвиг. Отметим также, что полученная здесь матрица кгв,о полностью совпадает с матрицей (5.30) для конечного элемента с линейным законом распределения напряжений. [c.225]

Формулы (7.2) —(7.5) можно взять за основу при выводе жесткостных характеристик конечных элементов, оеуществт ляя при этом независимую аппроксимацию функций Uz, Х и 9у по их узловым значениям. Как следует из (7.1), совместность перемещений обеспечивается, если каждая из этих функций непрерывна на границах между элементами. Так же как и в случае плоской задачи теории упругости, выполнить это условие можно, например, с помощью изопараметрической формулировки конечных элементов. Следовательно, здесь открываются широкие возможности для введения конечных элементов произвольной формы, в том числе криволинейных. Но применение подобных элементов к расчету тонких пластин до последнего времени было ограниченным из-за чрезмерной жесткости элементов, которая обусловлена ложными деформациями поперечного сдвига и появляющимися при чистом изгибе пластины. В работе [38] показано, что и в случае изгиба пластин эффективным средством борьбы с ложными деформациями поперечного сдвига является использование минимально допустимого порядка интегрирования соответствующих членов при вычислении матрицы жесткости элемента. Несколько конечных элементов, полученных таким способом, представлено в следующем параграфе. Они могут успешно использоваться при расчете как тонких, так и сравнительно толстых пластин. [c.230]

Интегрирование в (7.66), (7.67) выполняется численно. Для исключения ложного сдвига порядок интегрирования в к ,о должен быть минимально допустимым. Это соответствует одноточечному правилу Гаусса в случае элемента с двумя, двухточечному для элемента с тремя и трехточечному — для элемента с четырьмя узлами. Что касается к а.д, то в случае трехузлового элемента здесь следует взять три точки Гаусса, четырехузлового — четыре, а для двухузлового достаточно и здесь без ухудшения точности ограничиться одной точкой, Отметим, что двухузловой элемент подобного типа впервые предложен в работе [411. [c.253]

Тонкостенные подкрепленные конструкции при относительно малом весе обладают высокими прочностными характеристиками, благодаря чему они иашлн широкое прнмеиение в авиации. Конечноэлементная модель подобной конструкции должна быть по возможности простой, но в то же время она должна правильно воспроизводить наиболее существенные особенности силовой работы. Как и в традиционных методах расчета, обшивку можно считать безмоментной. При моделировании лонжеронов, нервюр или шпангоутов следует учитывать деформации поперечного сдвига. При этом необходимо заботиться об исключении ложных деформаций поперечного сдвига, которые могут совершенно исказить жесткостные свойства конструкции в целом. [c.283]

J5P и ll,54f вместо истинных значений 0 0,039Р и 0,078Р соответственно. Эти колебания, обусловленные влиянием ложных деформаций поперечного сдвига, полностью устраняются с помощью местного сглаживания, как это видно из рис. 8.11. [c.328]

Функциональная схема формирования видеосигнала показана на рис. 7.4. Синхронизирующий импульс, обозначающий момент начала цикла сканирования,через усилитель 1 и пороговоеустрой-во 2, отсекающее ложные (помеховые) импульсы, поступает на вход устройства компенсации вращения 3. Последнее необходимо для того, чтобы устранить относительный сдвиг соседних строк изображения, вызванный вращением самолета вокруг его продольной оси. Вращение самолета эквивалентно дополнительному повороту сканеров при неизменном временном положении синхронизирующего импульса. Таким образом, разные строки изображения могут начинаться (и кончаться) в разные моменты времени, приводя к искажению всего изображения. Для компенсации этого явления в момент поступления синхронизирующего импульса запускался генератор линейно изменяющегося напряжения, которое подавалось на один нз входов компаратора. На другой его вход подавалось напряжение с выхода датчика угла вращения самолета, пропорциональное значению этого угла в данный момент времени. В момент совпадения напряжений на входах компаратора на его выходе генерировался импульс, временное положение которого совпадало с истинным моментом начала сканирования данного участка местности. Этот импульс поступал на вход формирователя строки 4, на выходе которого в этот момент возникал сигнал, разрешающий [c.252]

Более эффективным средством борьбы с описанными ложными сигналами, называемыми также сигналами трехкратного прохождения, является использование однонаправленных ВШП [9]. Последние представляют собой систему из двух обычных ВШП, расположенных последовательно вдоль направления распространения ПАВ и смещенных друг относительно друга на расстояние (л+ + l/4)5t, где п=1, 2. . . Если высокочастотные напряжения, подаваемые на каждую из секций, сдвинуты по фазе на 1 /2, то система становится однонаправленной, так как в зависимости от знака фазового сдвига поверхностные волны, возбуждаемые отдельными ВШП, будут складываться в фазе при распространении в одну сторону и в противофазе — в другую. То же самое можно сказать и о работе однонаправленных ВШП в режиме приема. Почти вся посту- [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...