Превращение бейнитное изотермическое

Изотермической (бейнитной) называется закалка стали с охлаждением в среде с температурой выше начала мартенситного превращения Мн, изотермической выдержкой до полного или неполного превращения аустенита и последующим охлаждением с целью получения тонкопластинчатой структуры бейнита или бейнита с мартенситом. Схема изотермической закалки представлена на рис. 9.7. [c.441]

Диаграммы изотермического распада аустенита в низкоуглеродистых слаболегированных сталях характеризуются сильно развитой областью промежуточного, бейнитного превращения (рис. 295,6). При закалке в масле, [c.378]

Рассмотренные диаграммы изотермического распада переохлажденного аустенита справедливы только для углеродистых и низколегированных сталей, содержащих Со, Си, N1. Для легированных сталей, у которых в состав аустенита кроме углерода входят карбидообразующие элементы, изотермическая диаграмма имеет другой вид (рис. 123). У этих сталей на изотермической диаграмме (рис. 123, а и б) два минимума устойчивости переохлажденного аустенита, соответствующих перлитному (диффузионному) и бейнитному (промежуточному) превращениям. Оба превращения разделены областью относительной устойчивости аустенита. [c.178]

Наиболее важным фактором при обработке является скорость охлаждения после термообработки. При малой скорости охлаждения происходит массивное или бейнитное превращение, в сплавах некоторых составов выделяется а-фаза. На рис. 3.17 показана [6] диаграмма изотермических превращений сплава [% (по массе)]Си — 26 2п — 4 А1. В этом сплаве скорость выделения а-фазы велика, поэтому при малой скорости охлаждения выделяется а-фаза. При выделении а-фазы содержание А1 и 2п в 0-фазе соответственно увеличивается, понижается. [c.163]

При весьма высоком содержании легирующих элементов и углерода бейнитное превращение па диаграмме изотермического превращения переохлажденного аустенита может отсутствовать (рис. 52, д). [c.58]

При нагреве распад остаточного аустенита наблюдается в бейнитном и перлитном интервале. При изотермической выдержке остаточного аустенита в интервале температур 200— 650° С рис. 3) имеются две резко выраженные зоны ускоренного распада, расположенные в интервале перлитного превращения (около 600° С) и в интервале бейнитного превращения (около 300° С), разделенные зоной устойчивого аустенита (400---500° С). [c.600]

В углеродистых и некоторых сталях, легированных никелем, кремнием и медью, максимумы скоростей перлитного и промежуточного превращений наблюдаются при близких температурах. Поэтому на диаграмме изотермического превращения переохлажденного аустенита виден только один минимум устойчивости переохлажденного аустенита, чаще при температуре 500—550° С. При температурах выше этого минимума устойчивости протекает диффузионное перлитное превращение, а при температурах ниже этого минимума — промежуточное (бейнитное) превращение. При непрерывном охлаждении на термокинетической диаграмме для этих сталей отмечается лишь диффузионное перлитное и бездиффузионное мартенситное превращения (см. рис. ЗЗ). [c.309]

Этот процесс сопровождается увеличением удельного объема и уменьшением вязкости. В высокоуглеродистых или легированных сталях, в структуре которых в большом количестве присутствует остаточный аустенит, это превращение компенсирует или даже превышает снижение твердости, вызываемое распадом мартенсита (см. рис. 102, 1,4% С). Возникающие в ходе превращения продукты такие же, какие образуются при отпуске мартенсита или получаются в процессе изотермического бейнитного превращения аустенита. [c.107]

Напряжения, вызываемые превращением, лучше всего можно снять в том случае, если во всей массе закаливаемого инструмента одновременно начнется и будет протекать превращение в интервале температур мартенситного превращения. Проще всего это можно осуществить так изделие, нагретое до аустенитного состояния, помещают в среду (в соляную ванну) с несколько более высокой температурой, чем температура М , и выдерживают до тех пор, пока температуры поверхности и сердцевины изделия не выравняются. Однако температуру ЛГя все сечение изделия одновременно проходит при очень медленном охлаждении (на воздухе). Такая термическая обработка носит название ступенчатой закалки. Любую инструментальную сталь, для которой инкубационный период бейнитного превращения велик (см. диаграммы изотермических превращений), можно легко подвергать при термической обработке ступенчатой закалкой при этом твердость стали не снижается. [c.143]

Нелегированные стали большой твердости. У этих сталей содержание углерода составляет 0,8—1,3%. В соответствии с венгерским стандартом MSZ их обозначение SS—S13. Устойчивость аустенита довольно мала в температурном интервале как перлитных, так я бейнитных превращений (рис. 162, 163). С повышением содержания углерода температурная область бейнитного превращения понижается, как показано на рис., 164, на диаграммах изотермических превращений инструментальных сталей S8 и S11. Прокаливаемость нелегированных инструментальных сталей сравнительно мала прутки диаметром 8—12 мм могут прокаливаться в воде (табл. 57). При охлаждении в воде возникают довольно большие внутренние напряжения, которые уменьшают предел прочности на изгиб. При закалке в масле глубина прокаливаемости минимальная. На поверхности закаленных в воде деталей диаметром 15—30 мм возникает закаленный слой удовлетворительной толщины. На поверхности деталей, имеющих диаметр более 30 мм, закаленный слой слишком тонкий. Такой слой не может выдержать без смятия даже давлений средней величины. С увеличением содержания углерода глубина закаленного слоя не увеличивается, однако растет твердость сердцевины (рис, 165). В этом большую роль играет температура закал- [c.175]

Стали, легированные марганцем. Как уже было видно из сказанного ранее, легирование 0,8—1% Мп в значительной степени повышает устойчивость аустенита. Больше всего это проявляется у инструментальных сталей, содержащих около 2% Мп, Время превращения аустенита возрастает в области температур как перлитных, так и бейнитных превращений. Это отражено на диаграмме изотермических превращений стали марки Ml (рис, 176), Время изотермического превращения составляет около 15 мин при 250° С [c.183]

После изотермической выдержки в интервале бейнитного превращения в течение короткого промежутка времени (30—40 мин) понижается температура точки Afa и стабилизируется аустенитная [c.212]

Диаграмма непрерывных изотермических превращений штамповой инструментальной стали для горячей обработки марки К13 с несколько более высоким содержанием молибдена и ванадия, чем в стали К14. отличается от предыдущих тем, что интервал бейнитных превращений становится уже, [c.243]

Имеющихся данных, однако, недостаточно для того, чтобы с уверенностью судить о конкретном механизме влияния легирующих элементов на скорость роста видманштеттового феррита в исследованных сталях. Тем не менее резкое изменение скорости роста игольчатой а-фазы при переходе из феррито-перлитной области в бейнитную указывает, что в данном случае механизм влияния легирующих элементов на скорость роста а-фазы в феррито-перлитной области иной, нежели в бейнитной. Возможно, что с этим связано и наличие двух максимумов на изотермических диаграммах превращения аустенита некоторых доэвтектоидных легированных сталей. [c.74]

На рис. 53 представлены две С-образных кривых изотермического превращения аустенита прй различной степени переохлаждения. Верхняя часть С-образных кривых, охватывающая область температур от точки Ai до температуры примерно 550° С, характеризует перлитные превращения А Я). Нижняя часть С-образных кривых, охватывающая область температур примерно от 550° С до температуры начала мартенситного превращения М ), характеризует бейнитное (промежуточное) превращение (Л -> 5), [c.153]

Пластическая деформация аустенита, близкая по величине к внутренней деформации в околошовной зоне при сварке (0,7—1,8%), практически не снижает его устойчивости в температурной области бейнитного превращения ни в изотермических условиях, ни при непрерывном охлаждении (даже в тех случаях, когда скорости охлаждения ниже критической скорости закалки ш/г). [c.24]

Карбидообразующие элементы оказывают более сложное влияние на изотермическое превращение аустенита. В этом случае возможны две области минимальной устойчивости аустенита, замедляется образование перлитных структур и ускоряется бейнитное превращение (рис. 129, б). [c.217]

Изотермическое превращение аустенита в легированных сталях. Рассмотренные диаграммы изотермического распада переохлажденного аустенита справедливы только для углеродистых и низколегированных сталей, содержащих Си, 51, N1. Для легированных сталей, у которых в состав аустенита, кроме углерода, входят такие элементы, как Мп, Сг, У, Мо и др., или одновременно Сг и Мп Сг и N1 и т. д., изотермическая диаграмма имеет другой вид (рис. 122,а). У этих сталей на изотермической диаграмме (рис. 122, а и б) два минимума устойчивости переохлажденного аустенита, соответствующие перлитному (диффузионному) и бейнитному (промежуточному) превращениям. Оба превращения разделены областью относительной устойчивости аустенита . В случае доэвтектоидной или заэвтектоидной стали на диаграмме изотермического распада появляется добавочная линия, выделения избыточного легированного [c.182]

Бейнитное превращение протекает при температурах, когда скорость самодиффузии железа и диффузии легирующих элементов практически невозможна, а скорость диффузии углерода еще достаточно высока. Это и предопределяет особенности бейнитного превращения. В начале этого превращения происходит диффузионное перераспределение углерода в аустените, что приводит к образованию в нем объемов, обогащенных и обедненных углеродом. Участки аустенита с низким содержанием углерода, у которых точка Ма лежит в области температур промежуточного превращения (см. рис. 108), претерпевают у- а-превращение по мартенситному механизму. В объемах аустенита, обогащенных углеродом, если их пересыщение высокое, в процессе изотермической выдержки могут выделяться частицы карбидов. Это, естественно, приведет к обеднению этих участков аустенита углеродом и к протеканию в них превращения по мартенситному механизму. Мартенситный механизм образования а-фазы и обусловливает ее игольчатую структуру и появление характерного рельефа на поверхности микрошлифов, осо бенно заметного при образовании нижнего бейнита. [c.202]

В соответствии с рассмотренным бейнитное превращение в изотермических условиях не идет до конца (сохраняется высокоуглеродистый аустенит). Структура бейиита неоднородна и зависит от температуры изотермического превращения. Обычно различают верхний и нижний бейнит (рис. 41). [c.49]

Диаграммы превращений при непрерывном охлаждении сходны с подобными диаграммами изотермических превращений, но в то же время отличаются от последних (рис. 119). Например, кривые диффузионных превращений (выделение феррита и цементита, перлитное и бейнитное превращения) смещаются в область более низких температур и продолжительного времени. Линия, характеризующая данное превращение, вдоль кривой охлаждения может встретиться только один раз, т. е. кривые, характеризующие начало и конец перлитного и бейнитного превращений, не йогут идти в обратном направлении, как на диаграммах изотермических превращений. Если аустенит в более высоком интервале температур полностью превращается в продукт диффузии, то в более низком интервале температур дальнейшее превращение (бейнитное, мартенситное) не происходит. Продолжительность пребывания данной детали в определенном интервале температур зависит от скорости охлаждения. Поэтому на диаграммах непрерывных превращений начало и конец фазовых превращений, а также количество и характер возникающих фаз можно считать только вдоль кривых, имеющих различные скорости охлаждения. Различным скоростям охлаждения соответствуют сильно различающиеся значения твердости стали (см. рис. 119, кривые охлаждения /, 2 и 3, а также числа, обведенные кружком). [c.135]

Бейнитное (промежуточное) превращение при изотермической выдержке углеродистых сталей происходит в интервале температур 500-250 С с образованием структуры, называемой беинитом. Бейнит представляет собой двухфазную смесь кристаллов феррита и цементита. Это превращение характеризуется сочетанием как перлитного (диффузионного), так и мартенситного (бездиффузионного) превращения. Начинается бейнитное превращение с перераспределения углерода в аустените. Благодаря этому в аустените образуются обогащенные и обедненные углеродом участки. Цементит выделяется в участках, обогащенных углеродом, в результате чего образуются участки аустенита, обедненные углеродом. В этих участках идет мартенситное превращение. [c.73]

В аустените, переохлажденном до соответствующих температур (ниже точки е), происходит диффузионное перераспределение углерода, в результате которого образуются участки аустенита, богатые и бедные углеродом. Образование концентрационной неоднородности приводит к возникновению напряжений, а так как для бедных по углероду участков мартенситная точка лежит выше температуры изотермической выдержки, то пластическая деформация приведет к - а-превращенпю ио мар-тенситной реакции. Превращение 7 0 при бейнитном превращении по мартенситному типу является его характерной особенностью и подтверждается тем, что образование бейнита сопровождается появлением рельефа на полированном шлифе. [c.270]

В отдельных случаях после деформации сталь подвергают изотермическому бейнитному распаду (ВТМИзО) и даже перлитному превращению. Последнее называемое контролируемой прокаткой получило сейчас широкое распространение при производстве высокопрочных низколегированных сталей и будет рассмотрено в гл. XVI, п. 7. [c.283]

Таким образом, в сталях, легированных карбидообразующими элементами (хром, молибден, вольфрам), наблюдаются два максимума скорости изотермического распада аустенита, разделенных областью относительной устойчивости переохлажден-iHoro аустенита. Изотермический распад аустенита имеет два явно выраженных интервала превращений — превращение в пластинчатые (перлитное превращение) и превращение в игольчатые (бейнитные превращения) структуры. [c.355]

Все легирующие элементы (за исключением кобальта) увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита в области перлитного и бейнитного превращений и на диа1 рамме изотермического превра- [c.178]

В случае изотермического распада переохлажденного аустенита в области температур перлитного превращения эффект РТПУ проявляется слабее, чем при бейнитном превращении. Однако при реализации непрерывного охлаждения стали У8 с получением структур перлитного типа было показано, что получение структуры аустенита с мелким зерном и субзеренными построениями приводит к заметному росту показателей конструктивной прочности по сравнению с недеформированными образцами. [c.151]

Все легирующие элементы (за исключением кобальта) увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита в области перлитного и бейнитного превращений и на диаграмме изотермического превращения сдвигают вправо, т. е. в сторону большего времени выдержки, кривые начала и конца распада. Причины высокой устойчивости переохлажденного аустенита в области перлитного превращения многие исследователи связывают с тем, что в результате распада легированного аустенита в перлитной области образуются феррит и легированный цементит или специальный карбид. Для образования такой ферритно-карбидной структуры между у-твердым раствором и карбидом должно пройти диффузионное перераспределение не только углерода, но и легирующих элементов. Карбидообразующие элементы переходят в карбиды, а элементы, не образующие карбидов, — в феррит. Замедление распада аустенита в перлитной зоне объясняется малой скоростью диффузии легирующих элементов в аустените и уменьшением скорости диффузии углерода под влиянием карбидообразующих элементов. Кроме того, легирующие элементы уменьшают скорость полиморфного превращения у а, которое находится в основе распада азютенита. [c.179]

Нет оснований считать, что структурная и химическая неоднородность возникает только при полиморфном превращении титановых сплавов. По-видимому, в той или иной степени она возникает во всех сплавах, претерпевающих полиморфные переходы. В ряде работ [320, 321] было показано, что в стали в процессе изотермического превращения переохлажденного аустенита в бейнитной области наблюдается перераспределение углерода между у- и а-фазами и обогащение углеродом аустенита. Например, в ванадиевой и кремнистой стали при среднем содержании углерода 0,3—0,4% содержание его в уфазе достигало 1,2—1,4%. Как известно, углерод является -стабили-затором. Однако распределение примеси в пределах одной фазы в этих работах не исследовалось. Отдельные опыты на железе, которые были проведены с помощью радиоактивного никеля (тоже -стабилизатор), показали, что в процессе медленного охлаждения никель стремится высадиться на поверхность раздела кристаллов а-фазы (в титане никель сегрегировал на границы а-пластин). [c.350]

Бейнитные структуры образуются в результате превращения аустенита при температуре 250-500 °С и непрерывного охлаждения аустенизированного легированного чугуна со скоростью выше критической или изотермической выдержки аустенизированного чугуна в интервале температур бейнитного превращения. [c.153]

Карбидообразующие элементы (Сг, Мо, W, V) существенно изменяют вид диаграммы и кинетику превращения, обусловливая четкое разделение перлитного и бейнитного превращения с появлением области повышенной устойчивости аустенита между ними На рис 46 приведены данные по влиянию никеля и хрома как некарбидообразующе го и карбидообразующего элементов на характер диаграм мы изотермического распада аустенита [c.86]

Приведенные на рис. 8.5 и 8.7 диаграммы изотермического превращения аустенита справедливы как для зтлеродистых, так и для легированных сталей, не содержащих карбидообразуюпщх элементов. У сталей, легированных карбидообразующими элементами, на изотермической диаграмме существует не один, а два минимума устойчивости переохлажденного аустенита, соответственно расположенных в области перлитного и бейнитного превращений (рис. 8.11). Оба превращения разделены областью устойчивого аустенита. [c.439]

Мартенситное превращение интенсивно протекает при непрерывном охлаждении в интервале температур от Мн до Мк (рис. 6.15). Малейшая изотермическая выдержка в этом интервале температур приводит к стабилизации аустенита, т.е. превращение не доходит до конца, и кроме мартенсита в структуре наблюдается так называемый остаточный ау-стенит. Аустенит может оставаться в структуре также тогда, когда в углеродистой стали содержится больше 0,6 % С и охлаждение ведут только до 0°С (рис. 6.16). На рисунке линии начала и конца мартенситного превращения условно нанесены на стальной участок диаграммы Fe -ГезС, а штриховая линия представляет собой геометрическое место точек 0 - температур термодинамического равновесия двух фаз аустенита и мартенсита для сталей с различным содержанием углерода (рис. 6.17). Для получения мартенситной структуры аустенит углеродистых сталей необходимо очень быстро и непрерывно охлаждать, применяя для этого холодную (лучше соленую) воду. Быстрое охлаждение необходимо для того, чтобы подавить возможные диффузионные процессы и образование перлитных и бейнитных структур. [c.169]

На рис. 52, а представлена диаграмма изотермического превращения аустенита углеродистой стали или стали, легированной небольшим количеством некарбидообразующих элементов, на рис. 52, б — диаграмма изотермического превращения переохлажденного аустенита в стали, легированной карбндообразующими элементами. Для этой диаграммы характерно разделение по температуре интервалов перлитного и бейнитного превращений, между которыми имеется область высокой устойчивости аустенита. [c.58]

На диаграмме изотермического превращения переохлажденного аустенита для легированной низкоуглеродистой (0,20—0,25% С) стали (рис. 52, б) бейнитное превращение в отличие от стали высокоуглеродистой (рис. 52, г) идет быстрее перлитпого и область бейнитного превращения смещена влево. Если в первом случае бейнитное превращение может быть реализовано лишь путем изотермической закалки, то во втором случае оно может быть получено и при охлаждении с определешюй скоростью. [c.58]

При охлаждении изделий больших размеров, изготовленных из легированных сталей, в которых уравновешивание напряжений не может быть разрешимо еще до начала бейнитного превращения, тем-йературу соляной ванны назначают, исходя из самого раннего момента окончания бейнитного превращения. Продолжительность выдержки совпадает с продолжительностью бейнитного превращения (рис. 147). Результатом такой изотермической (бейнитиой) закалки является образование по всему сечению детали бейнитной структуры, которая обладает достаточной твердостью и прочностью, но в то же время более вязкая, чем мартенсит. [c.165]

Инструментальные стали повышенной прокаливаемости. С увеличением числа легирующих компонентов прокаливаемость стали значительно увеличивается. У сталей с добавками Сг—Ni—Мо—Сг— Ni—Мо—(W)—V аустенитная структура стабильнее, чем у сталей, рассмотренных выше. Как в перлитной, так и в бейнитной областях значительно возрастает ин1субационный период превращения аустенита (рис. 152). Эти стали при закалке можно охлаждать в масле и изотермическим путем (в горячих ваннах). Твердость, получаемая при закалке, зависит от содержания углерода (рис. 153). Имея меньшую твердость, эти стали хорошо сопротивляются в холодном состоянии контактным нагрузкам и являются достаточно вязкими. [c.168]

В интервале температур бейиитных превращений 300—200° С время превращения является самым коротким. Поэтому может случиться, что во время охлаждения начнется также и бейнитное превращение. Однако продолжительность бейнитного превращения достаточно велика (см. рис. 190) и оно практически не успевает закончиться. Поэтому в целях дальнейшего уменьшения напряжений можно применять изотермическую закалку, например короткук> (30—40 мин) или более продолжительную (3—6 ч). [c.212]

Инструментальные стали со средним (0,5—0,6%) содержанием углерода и легированные Сг—Ni—Мо—V чаще всего используют для изготовления молотовых и прессовых штампов. Эти стали хорошо прокаливаются. Диаграмма изотермических превращений и диаграмма непрерывных превращений штамповой инструментальной стали марки NK уже были показаны на рис. 118 и 119 соответственно. На этих диаграммах хорошо видно, что в интервале температур перлитных превращений аустенит достаточно устойчив (время превращения составляет 20 мин), но начало бейнитного превращения около 1 мин. В инструментальных сталях, содержащих 3% Ni, вреГ-мя превращения аустенита больше, чем в стали марки NK (см. рис. 152). [c.238]

В инструментах достаточно больших размеров (480—600 мм), изготовленных из этих сталей, после охлаждения на воздухе (охлаждение сжатым воздухом) возникает, по крайней мере, бейнитно-мар-тенситная структура. Изделия из сталей диаметром 200 мм при закалке на мартенситную структуру охлаждают в масле, а диаметром 40 мм —на воздухе. Предельно короткое время окончания бейнитного превращения в интервале температур 300—350° С составляет около 1 ч. Поэтому эти стали более всего пригодны для ступенчатой или скорее даже изотермической, другими словами, для бей-нитной закалки, которая наиболее предпочтительна, главным образом при обработке инструмента большого размера. Возникающий таким образом так называемый нижний бейнит не хрупок и его вязкие свойства не отличаются от вязких свойств сталей, содержащих Сг—Ni—Мо, закаленных на мартенсит, а затем подвергшихся отпуску. Однако возникающий при медленном охлаждении инструментов с большими сечениями верхний бейнит вреден с точки зрения стойкости инструмента, подвергнутого высокому отпуску. [c.238]

Аустенитная фаза теплостойких инструментальных сталей с 5% Сг достаточно устойчива в интервале температур между перлитными и бейнитными превращениями. Наличие молибдена увеличивает инкубационный период превращения аустенита в интервале температур перлитных превращений. Это хорошо видно на диаграмме изотермического превращения инструментальной стали марки KI2 (рис. 197, а). Вследствие меньшего содержания углерода в этой стали температура начала мартенситного превращения выше, чем у штам-повых инструментальных сталей (с большим содержанием углерода), предназначенных для холодной деформации, В соответствии с диаграммой непрерывных изотермических превращений (рис. 197, б) в интервале температур бейнитных превращений это превращение ria-чинается раньше, чем перлитное. Время критического охлаждения инструментальной стали марки К12 следующее =340 с, 50 % м -=13 000 с, п = 42 ООО с. Это означает, что эти стали в довольно высокой степени прокаливаются при закалке на воздухе (диаметр изделий 150—200 мм) и в масле (диаметр изделий 400—600 мм). По границам зерен при температуре от 900 до 430° С можно наблюдать опережающее перлитное превращение выделение карбидов. Однако это выделение карбидов, а также образующийся при высоких температурах (свыше 400° С) бей-нит уменьшают вязкость стали. [c.243]

Высоколегированный аустенит очень стабилен главным образом в интервале температур перлитных превращений (600—500° С). В интервале температур бейнитных превращений устойчивость аустени-та намногр меньше. Это хорошо видно на примере стали марки W3, содержащей 2,5% Сг и 4,5% W, на диаграммах изотермических (рис. 211, а) и непрерывных (рис. 211,6) превращений. Количество бейнита и температура начала превращения возрастают с замедлением скорости охлаждения. В структуре стали возникает все больше верхнего бейнита. Для образования чисто мартенситной структуры необходимое время критического охлаждения (f ) составляет всего 5— 20 с, 5оо/ только 34 с, однако п=23 000 с. Поэтому структура таких сталей—в основном инструментов больших размеров—при закалке мол ет становиться вместо мартенситной бейнитной и даже могут встречаться эвтектоидные выделения. К сожалению, при обычных условиях охлаждения перлитное и бейнитное превращения начинаются позже выделения значительного количества карбидов, которые обычно образуются как раз по границам зерен. Вследствие этого снижается содержание легирукзщих компонентов в твердом растворе (см. табл. 114) и резко ухудшаются вязкие свойства стали. [c.266]

При температурах выше 550 °С распад аустенита начинается с образования перлита, при температурах ниже 550 °С — с образования бей-нита (рис. 3). Но имеется интервал, в котором вслед за бейнитным превращением протекает перлитное. Превращение аустенита в перлит при охлаждении после кристаллизации и в процессе изотермической выдержки начинается в осевых участках, имеющих пониженную устойчивость вследствие меньшего содержания марганца. Марганец йо-вышает устойчивость аустенита, поэтому в последнюю очередь распадается обогащенный марганцем аустенит в меж-дуветвиях, даже при наличии там границ. [c.21]

В настоящей работе изучали кинетику роста видманштеттового феррита в малоуглеродистых низколегированных сталях. Основной задачей исследования являлось выяснение вопроса о том, как изменяется скорость роста игольчатой а-фазы при переходе из феррито-перлитной области в бейнитную, т. е. при переходе от видманштеттового феррита к бейниту. Переход от бейнита к мартенситу изучался ранее [3]. На основании диаграмм изотермического превращения аустенита ряда доэвтектоидных легированных сталей (у которых наблюдается увеличение общей скорости превращения аустенита при переходе из феррито-пер-литной области в бейнитную, хотя распад аустенита в обеих областях начинается с выделения а-фазы) можно было ожидать, что при указанном переходе скорость роста игольчатых кристаллитов а-фазы также должна возрастать. [c.70]

Диаграмма распада аустенита стали Х12Ф1 показывает, что при непрерывном охлаждении на воздухе от 850 °С (температура отжига) структурное превращение в стали носит чаще всего мартенситный характер. Понижение степени легирования аустенита всегда приводит к снижению его устойчивости — к более быстрому и полному распаду. Ускоренные нагревы и охлаждения, отсутствие изотермической выдержки при ТЦО позволяют снизить в аустените степень растворения легирующих элементов. Это приводит при охлаждениях от тех же температур к перлитному или бейнитному превращению в стали. Таковы физические основы режима предварительной (смягчающей) ТЦО стали Х12Ф1. Он заключается в 2—4-кратном ускоренном нагреве до 860 °С с последующим охлаждением на воздухе до 80—20 °С. При такой ТЦО формируется сверхмелкозернистая структура, а твердость становится удовлетворительной для обработки изделий резанием [224]. Снижение твердости при увеличении числа циклов происходит неодинаково быстро в заготовках различного сечения (размера). В крупных заготовках (диа- [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...