Условие жесткости при срезе

ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЕ НАРЕЗАНИЕ РЕЗЬБЫ. Сечение слоя корытообразной формы, срезаемое за один проход профильным резьбовым резцом (на рис. 16.3 заштриховано), имеет высокую жесткость, что затрудняет образование и отвод срезаемой стружки. Чтобы облегчить условия резания при нарезании резьб с крупным и средним шагом, обработку ведут последовательно двумя резцами. Сначала основная часть припуска на образование резьбового витка срезается черновым резьбовым резцом (контур 3 -1 -2 4 на рис. 16.4). Затем окончательную обработку и профилирование резьбового витка ведут чистовым профильным резьбовым резцом. [c.260]

Повышение температуры приводит к понижению прочности и жесткости, что связано с довольно низкой теплостойкостью наполнителя и особенно эпоксидно-фенольного связующего, в котором при температуре выше 200° С начинаются процессы деструкции. Исключение составляют теплостойкие материалы РТП-100 и РТП-170, прочность которых при повышении температуры до 200° С снижается соответственно в 2,72 и 5 раз, а при дальнейшем нагревании возрастает и для материала РТП-100 при 600° С составляет 63% от исходного значения, а для материала РТП-170 при 400 С — 36%. Влияние повышенной температуры на механические свойства ориентированных материалов зависит от характера приложения нагрузки. В частности, если при растяжении вдоль волокон предел прочности материалов АГ-4-С и 27-63С при 200 С составляет соответственно 64,5 и 71,3% от исходных значений, а модуль упругости в среднем 92%, то при сжатии в тех же условиях предел прочности у стеклопластика 27-63С снижается в 9 раз, а у материала АГ-4-С в 2,6 раза. Предел прочности при срезе уменьшается при нагревании-До 200° С в среднем в 2,7 раза. Отмеченные явления объясняются возрастанием роли связующего в восприятии нагрузки при сжатии и срезе. Еще более интенсивно снижаются прочность и Жесткость при повышении температуры у хаотически армированных стеклопластиков АГ-4-В, П-1-1 и СНК-2-27. При нагревании до 200° С предел прочности при растяжении и модуль упругости уменьшаются в среднем в 2,5 раза, а дальнейшее повышение температуры приводит к быстрому разупрочнению. Так, предел прочности материала АГ-4-В при температуре 500 С составляет всего 8,8% от исходного значения. [c.12]

Определяющими напряжениями в плоских рамах являются нормальные напряжения от изгиба. Для нахождения поперечного сечения элементов достаточно построить эпюры изгибающих моментов и выполнить условия прочности и жесткости. При необходимости по эпюрам изгибающих моментов строятся эпюры перерезывающих и продольных сил, определяются касательные напряжения от среза и нормальные от продольных сил. Статически неопределимые рамы рассчитываются методом сил или методом перемещений [11]. При степени статической неопределимости и кинематической изменяемости выше двух [c.416]

Частота срывов значительно меньше частоты собственных колебаний. При этом условием возбуждения колебаний является, с одной стороны, малая жесткость изделия, и с другой,— относительно большие размеры срывающегося нароста. При срыве нароста возникают свободные затухающие колебания изделия, которые могут быть настолько большие, что способны вызвать силы вторичного возмущения за счет изменения сечения среза, достаточные для дальнейшего развития процесса вибраций. [c.119]

Характерным также является жесткость пресса, простота наладки штампа, надежность и простота ограничения хода ползуна в зависимости от заданных значений допустимых сил и высотных размеров пресс-остатка перемычки и т. п.). В ряде случаев необходимость снижения скоростей деформирования вызвана физической природой металла и технологическими особенностями процесса. При определенных условиях, зависящих от физической природы металла, активных и реактивных сил трения и соотношения поперечных размеров и толщины перемычки, процесс пластической деформации при холодном выдавливании прекращается, и наступает срез. Наибольшую опасность это яв- [c.18]

Диаметр сверла. С увеличением диаметра сверла (при прочих одинаковых условиях) скорость резания, допускаемая сверлом, повышается. Это объясняется тем, что при увеличении диаметра сверла, несмотря на увеличение площади поперечного сечения среза и увеличение работы, затрачиваемой на резание, отвод тепла от поверхностей сверла в его тело и в заготовку более интенсивен, что снижает тепловую напряженность на поверхностях трения сверла и повышает его стойкость. Повышение интенсивности теплоотвода от поверхностей сверла вызывается большей массой тела сверла при увеличении его диаметра, большей поверхностью соприкосновения с заготовкой по поверхности резания, а также и большим объемом канавок сверла, что, наряду с облегчением подвода охлаждающей жидкости к месту стружко-образования, облегчает и выход стружки из отверстия. Благоприятное влияние на повышение v с увеличением D оказывает и повышенная жесткость сверл большего диаметра. [c.243]

Достижимая точность и соответствующее качество поверхности среза при вырубке (пробивке) обеспечиваются при условии работы на прессах с достаточной жесткостью станины и с надежным направлением ползуна, а также при работе на штампах с относительно острыми режущими кромками при достаточной их твердости после термической обработки (закалки и отпуска). [c.81]

Анализ этих уравнений показывает, что кроме жесткости с системы СПИД на величину усилия сборки в начальный момент соединения деталей, при прочих равных условиях, большое влияние оказывает угол фаски х ). Увеличение угла приводит к возрастанию что при определенных условиях может привести к повреждению (срезу или смятию) кромок соединяемых поверхностей или к поломке сборочного механизма. [c.126]

Штампы с неподвижным направляющим съе.мником обеспечивают более высокую производительность штампов в результате удаления детали через провальное окно. Это дает возможность автоматизации процесса и работы на быстроходных прессах-автоматах, а также широкого применения многорядной и многопереходной штамповки. Однако при штамповке на провал имеется некоторое нарушение плоской--ности детали. Штампы с верхним прижимом обеспечивают лучшую плоскостность деталей и качество поверхности среза. Однако наличие верхнего прижима снижает жесткость штампа и требует установки дополнительных средств сопряжения, усложняющих конструкцию штампа несколько ухудшаются условия безопасности работы. Стоимость таких штампов выше по сравнению со штампами с неподвижным съемником. Штампы с верхним прижимом применяются при многошаговой штамповке деталей из материалов толщиной менее 0,5 мм. [c.63]

При попутном фрезеровании в момент входа зуба в контакт с обрабатываемой заготовкой наблюдается явление удара, так как в этот момент толщина среза максимальна. Поэтому попутное фрезерование можно производить на станках, обладающих достаточной жесткостью, и виброустойчивостью, и главным образом при отсутствии зазора в сопряжении ходовой винт — маточная гайка продольной подачи стола. Вторым важным условием осуществления попутного фрезерования является наличие не менее двух одновре- [c.13]

В производстве зубчатых колес черновое зубонарезание является одной нз самых трудоемких операций. Процесс чернового нарезания зубьев конических колес протекает в более тяжелых условиях, чем другие операции обработки зубьев. Свыше 80% металла из впадин зубьев срезается при черновом нарезании и приблизительно 20% металла удаляется на остальных зуборезных операциях. Кроме того, процесс чернового нарезания осуществляется при высокой температуре в зоне резания с выделением большого количества тепла. Тяжелые условия резания усугубляются еще и тем, что существующие конструкции резцовых головок не имеют достаточной жесткости и регулировки резцов, вследствие чего резцы в головке располагаются недостаточно точно. При работе такими головками создаются удары в кинематической цепи станка, что отрицательно действует на работу механизмов и резко снижает стойкость сложного дорогостоящего инструмента. Низкая стойкость резцовых головок связана также со снижением производительности зуборезных станков. Частая смена таких головок при работе требует много времени на снятие, установку, заточку головок и подналадку станков. [c.79]

При движении крана вследствие недостаточной жесткости ферм мостов и отсутствия разбега ходовых колес одна сторона моста забегала вперед, реборды ходовых колес, упираясь в боковую грань подкранового рельса, срезали с рельса стружки сечением 2—3 мм длиной до 500 мм. В этих условиях работы кран часто с.ходил с рельсов. [c.45]

Для механических систем динамометров это условие в большинстве случаев трудновыполнимо, ибо значительное увеличение собственной частоты механической системы связано с повышением ее жесткости и, как следствие этого, со снижением чувствительности прибора. Поэтому практически требуемое соотношение частот выполняется лишь для низших гармоник либо только для основной частоты. Высшие гармоники при этом частично срезаются (не пропускаются прибором), частично регистрируются с изменением амплитуды. В результате кривая, записанная динамометром, уже не будет соответствовать действительной кривой изменения возмущающей силы. [c.73]

Размеры червяка, определенные из условия его жесткости, проверять по условию прочности не требуется. Опыт эксплуатации глобоидных передач показал, что при нагрузках, которые приводили к разрушению другие элементы передачи (срез зубьев колеса, разрыв его ступицы, поломка витков червяка) даже в передачах с наиболее тонкими червяками (1-й ряд по ГОСТу 9369—60), поломки тела червяка не наблюдалось. Отсюда, а также из проверочных расчетов на прочность можно заключить, что при размерах червяка, установленных по критерию жесткости, прочность тела червяка обеспечивается. [c.443]

Геометрия резца зависит от свойств обрабатываемого материала, материала режущей части резца, сечения среза, качества обрабатываемой поверхности, жесткости системы и др. Рационально выбранная геометрия при заданных условиях резания должна обеспечить наибольшую стойкость инструмента или наибольшую скорость резания. Такая геометрия называется оптимальной. [c.88]

Поскольку размеры очага формоизменения определяются отношением пределов жесткости и текучести материала на сдвиг, величина x jk может использоваться при прогнозировании износостойкости материалов, работающих в условиях усталостного изнашивания. Размеры очага деформации определяют объем материала, в котором происходит накопление дефектов строения и разрушение поверхности. В результате, зная параметры шероховатости, не трудно получить соотношение между относительной жесткостью материала x jk и средним размером образующихся частиц изнашивания. Предложенная авторами данной монографии [96] модель образования частиц изнашивания при срезе жесткопластичного контакта приводит к следующему соотношению между средним объемом V частицы изнашивания и параметрами контактного взаимодействия [c.24]

Обработка заготовки волновым точением целесообразна при средних припусках и затрудненном размещении малого числа резцов (z = 2. .. 4). Например, при волновом точении на глубину i = 3 мм со скоростью резания Vt = 2,5 м/с (о)т = 7,5 с" ). Юг = 1 с" двумя резцами (z = 2) толщина среза составляет а = 0,15 мм, а при волновом фрезоточении двумя резцами без увеличения времени резания толщина среза возрастает до щах = 1,5 мм, что недопустимо по условию жесткости системы. [c.108]

Вибрации возрастают при увеличении радиуса закругления при вершине резца в плане, что также объясняется увеличением шнрины среза и радиальной силы Р , а также уменьшением средней толщины среза. Передний и задний углы резца в пределах 3—20° почти не влияют на вибрации. Вибрации зависят от формы передней поверхности резца. Дополнительно заточенная лунка на передней поверхности резца (форма III, рис. 111, в) уменьшает вибрации по сравнению с резцом без лунки. Износ резца по зданей поверхности (см рис= 74) уси.гшвяет вибрации. Чем выше жесткость системы СПИД и меньше зазоры между ее звеньями, тем меньше условий для возникновения вибраций и высота волны вибраций ес-ли они и возникают. Поэтому при продольном точе1ши наибольшие вибрации возникают, когда резец находится посредине заготовки, так как величина прогиба заготовки от сил, действу.ющих на нее в этом случае, будет наибольшей (жесткость заготовки будет наименьшей). Вибрации уменьшаются при продольном точении заготовки вблизи [c.82]

В круглых протяжках переменного резания разделение стружки производится выполненными. по дуге окружности широкими выкружками, имеющими задний угол ПО всему профилю. При таком способе разделения стружки прорезные и зачищающие зубья каждой секции срезают слой металла одинаковой ширины. Ширину выкружки, определяющую длину стружки, расс читывают так, чтобы ширина стружки была не более определенного значения, лри котором обеспечиваются хорошие условия для свертывания ее в виток. При таком разделении стружка не имеет ребра жесткости. Толщина ее одинакова по всему сечению и лишь у самых краев может несколько уменьшаться. Благодаря отсутствию ребра жесткости отдельные витки стружки теснее прижимаются друг к другу, между ними остаются очень малые зазоры. Для размещения их в канавке требуется гораздо меньше места, что дает возможность применять малые коэффициенты помещаемости. [c.14]

Значения 1з зависят от предела пластичности деформируемого материала Лр, а последний — от температуры и скорости деформи рования, коэффициентов жесткости и анизотропии напряженного состояния. Жесткость напряженного состояния характеризуется коэффициентом Кт, а анизотропия — параметром Лоде Хсг [34]. Связь между Лр, Кт и (i i показана на рис. 31 в виде диаграммы пластичности для стали 38ХС при комнатной температуре. Для выявления взаимосвязи Лр и fxповышенных температур, характерных для процесса резания вообще и для ПМО в частности, в ЛПИ были проведены опыты по свободному строганию образцов из электролитического никеля, а также из сталей 12Х18Н9Т и 15Х2НМФА. При экспериментах ширина среза в 5 раз превышала его толщину. Измерялись максимальные деформации по длине, ширине и толщине стружек, полученных при обычном резании, а также при строгании образцов, подвергнутых воздействию плазменной дуги. Выявлена заметная деформация стружки по ширине в условиях резания с плазменным подогревом металлов. Расчетные значения параметра Лоде при ПМО возросли до (i t=0,3...0,5 по сравнению с Ха= = 0,05... 0,08 при обычном резании. [c.68]

Инструмент для сверления отверстий малого диаметра обладает малой жесткостью на изгиб и кручение. В связи с этим даже при сверлении инструментом с внутренним отводом стружки, обладающим большей жесткостью, чем инструмент с наружным отводом стружки, приходится работать с малыми подачами. Так, при сверлении глубоких отверстий диаметром 7—30 мм в заготовках из легированных и конструкционных сталей с отношением //do ЮО рабочие подачи не превышают 0,05—0,06 мм/об. При работе с такими малыми подачами образуется сливная стружка, практически не поддающаяся дроблению по длине, а срезание стружки происходит в неблагоприятных условиях, так как толщина среза равна или меньше радиуса скругления режущего резвия. Образование сливной стружки и сложность ее отвода порождает ряд особенностей, которые необходимо учитывать при разработке процесса сверления отверстий малого диаметра. [c.184]

При расчете валов требуют, чтобы они удовлетворяли условиям прочности и жесткости. Условие прочности требует, чтобы максимальное касательное напряжение, вычисленное по ффмуле (3.2.4), было меньше или в предельном случае равно расчетному сопротивлению на срез Л, для материала вала, т.е. [c.88]

При определении числа и способа расположения швов в свар-ном соединении для снижения дополнительных напряжений необходимо руководствоваться принципом центрирования швов по отношению к передаваемой ими нагрузке. Если сварное соединение передает только силу, то этот принцип выражается в том, что сварные швы должны быть расположены так, чтобы линия действия передаваемой ими силы проходила через их центр жесткости. В качестве примера рассмотрим соединение стрингера уголкового сечения с поясом щпангоута корпуса ЛА (рис. 9.76). Стрингер приваривается к шпангоуту одним торцевым швом и двумя фланговыми. В месте сосредоточения большой части площади сечения стрингера целесообразно дать фланговый шов по всей длине соединения и (шов 2-3), а по противоположному краю — короткие фланговые швы 1-6 и 5-4) длиной по /г/2. Суммарную требуемую площадь всех швов можно выразить из условия прочности всех швов на срез при действии силы стрингера Р [c.320]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...