Никеля сплавы (осаждение) никель-сил

Никеля сплавы (осаждение) никель-сил 194 никель-сил-хром 93 с железом и молибденом 600 [c.731]

Гамма-резонансные спектры сплавов, осажденных при разном перенапряжении катода, имеют вид, характерный для магнитного расщепления, с уширенными крайними пиками и состоят из нескольких основных спектров, отвечающих атомам железа в различном окружении (рис.2). Этим основным спектрам соответствуют средние эффективные магнитные поля Н,ф о = 333 кЭ - ни одного атома никеля в качестве ближайших соседей атомов железа Н,ф, = 342 - один, Н, г = 351 - два, Нэф 3 = 360 - три атома никеля в первых двух координатных сферах. Определяя площади под пиками спектров, отвечающих атомам железа в различном окружении, можно определить долю атомов, имеющих по соседству один, дйа и т.д. атомов никеля. [c.25]

Коррозионная стойкость покрытий увеличивается в случае гальванического осаждения на поверхность детали сплава цинк—никель даже с незначительным содержанием никеля (9-12%). [c.83]

Осталивание электролитическим сплавом железо — никель. Осаждение сплава железо — никель достигается добавкой хлористого никеля в электролит осталивания. [c.62]

Электролит для осаждения твердого сплава золото—никель. Золото (на металл)— 0,84 калия пирофосфат — 50—100 никель (металл) — 1,94 сегнетова соль—50. рН=6-7 г=50-60°С Dk=0,5 А/дм . [c.247]

Совместное осаждение цинка и никеля на катоде протекает при потенциалах, занимающих промежуточное положение между потенциалами выделения цинка и никеля (поляризационная кривая совместного выделения водорода и никеля). Повышение концентрации никеля в растворе с 0,7 до 5,9 Пл, увеличивая содержание никеля в сплаве приблизительно до 5%, сдвигает потенциалы выделения сплава на катоде в положительную сторону (фиг. 102, кривые 3, 4, 5, 6). Вследствие того, что выход металлов сплава достаточно высок и близок к 90%, а доля тока, приходящегося на выделение никеля, невелика, кривые 3, 4, 5 и 6 можно считать почти совпадающими с парциальными поляризационными кривыми выделения цинка. Отсюда следует, что выделение цинка на катоде при одновременном выделении никеля протекает со значительной деполяризацией за счет образования сплава. [c.206]

Наибольшее содержание в сплаве вольфрама или молибдена при осаждении их с металлами группы железа достигается в тех случаях, когда вторым компонентом сплава является железо, наименьшее содержание — при соосаждении с никелем. Сплавы с кобальтом по содержанию в них вольфрама и молибдена занимают промежуточное положение. [c.259]

На рис. 72 представлена зависимость скорости выделения молибдена, никеля и водорода от состава раствора. Как видно из рисунка, с увеличением концентрации молибдата натрия до определенного значения происходит возрастание как скорости выделения молибдена, так и скорости выделения никеля. На катоде при этом выделяется сплав молибден — никель с постепенно возрастающим содержанием молибдена. При дальнейшем увеличении концентрации молибдата натрия скорости выделения молибдена и никеля начинают уменьшаться и при определенной концентрации молибдата выделение их прекращается, и на катоде выделяется лишь водород. Этой наивысшей концентрации молибдата натрия, при которой еще возможно осаждение сплава молибден — никель, соответствует образование сплава с 33% молибдена. [c.113]

В действительности, суммарная кривая характеризует скорость одновременного протекания трех различных реакций (восстановления ионов никеля, кобальта и водорода), поэтому на основании этой кривой нельзя определить, как изменяются скорости восстановления ионов металлов при совместном осаждении по сравнению с раздельным осаждением. Для определения изменения указанных скоростей на поляризационных кривых 1—3) выбрана область потенциалов 550—650 мв, в которой определены доли тока, идущие па реакции выделения кобальта, никеля и водорода. Сопоставление скоростей разряда ионов никеля и кобальта нри совместном и раздельном восстановлении показывает нарушение закономерностей, вытекающих из теории несопряженных систем. Например, при сравнении скорости выделения никеля без кобальта (кривая 4) со скоростью выделения никеля совместно с кобальтом (кривая 6) при 650 мв видно, что скорость разряда ионов никеля при совместном выделении с кобальтом уменьшается примерно в 10,5 раз. Скорость восстановления ионов кобальта совместно с никелем при 550 мв в 16 раз меньше, чем при его раздельном выделении. Следовательно, в данных условиях при совместном осаждении никеля и кобальта происходит торможение скорости восстановления как ионов никеля, так и ионов кобальта. При этом скорость разряда ионов кобальта (кривая 7) значительно больше, чем ионов никеля (кривая 6). Действительно, в сплавах, полученных при 25° С, содержится преимущественно кобальт. [c.118]

Действительно, экспериментальные данные показывают, что с повышением температуры аномальное соотношение скоростей восстановления ионов никеля и железа в сплав устраняется. Из рис. 80 видно, что при повышении температуры содержание железа в сплаве уменьшается и при 120° С, в отличие от низких температур, скорость осаждения никеля в сплав становится больше, чем скорость осаждения железа. [c.123]

Разработаны способы никелирования и меднения алюминиевых сплавов из специальных электролитов без нанесения промежуточных слоев при этом для обеспечения надежного сцепления покрытия с основой после осаждения никеля и меди необходимо прогревать детали в течение 30 мин при 200 °С. [c.141]

Введение в двухкомпонентный сплав железо — никель фосфора позволяет повысить износостойкость и защитные свойства сплава. Включения фосфора в осадок также резко снижают внутренние напряжения покрытия. Для осаждения трехкомпонентной системы железо — никель — фосфор применяют следующий электролит (г/л) и режим нанесения покрытия [c.94]

Серебрение алюминия и его сплавов для снижения переходного сопротивления контактных деталей осуществляется применением технологии никелирования с последующей термообработкой. Применение подслоя никеля при осаждении серебра позволяет избежать возможность отслаивания покрытия и повысить прочность сцепления с поверхностью алюминия. [c.115]

Разность равновесных потенциалов цинка и кадмия как в кислых, так и в цианистых растворах при одинаковой концентрации цинка и кадмия составляет около 0,3 в (константы нестойкости цианистых кадмиевых и цинковых ионов близки между собой),, между тем сплав цинк—кадмий в цианистом растворе осаждается, а в кислом не осаждается (при плотности тока ниже предельной). Соосаждение кадмия и цинка в цианистом растворе обусловлено более высокой поляризацией кадмия, чем цинка. Возможность осаждения сплавов медь—никель [168] и медь—цинк, из пирофосфатных растворов [149], сплава олово—цинк из станнатного раствора [158] также обусловлена высокой поляризацией при разряде из комплексного иона более благородного компонента. Поэтому при выборе комплексообразователей для осаждения сплава необходимо принимать во внимание не только константу нестойкости, но и значение поляризации при выделении из данных комплексных ионов, т. е. предварительно строить поляризационные кривые. [c.41]

Электроосаждение сплавов железо—никель и медь—никель, а так ке анализ литературных данных по осаждению сплавов металлов группы железа с цинком, кадмием и марганцем, никель—кобальта, железо—кобальта, меди—мышьяка, меди— цинка, и др. показали, что разряд ионов металла, выделяющегося на катоде с меньшей поляризацией, замедляет скорость осаждения металла, разряжающегося с большой поляризацией. [c.43]

При осаждении металлов с различной поляризацией повышение плотности тока и понижение температуры уменьшают содержание в сплаве металла, осаждающегося с высокой поляризацией. Так, при электроосаждении сплава железо — никель из сернокислых растворов понижение температуры на 1° вызывает уменьшение содержания железа в осадке на 1 %. Увеличение со-46 [c.46]

Сплав олово — никель. Покрытие сплавом олово — никель, содержащее 65% 5п, обладает высокой химической стойкостью по отношению ко многим агрессивным средам разбавленным серной и соляной, концентрированной азотной кислотам, растворам хлористого натрия и в условиях 100%-ной влажности [167, 185]. Коррозионные испытания в условиях промышленной атмосферы [185] показали, что сплав, осажденный с подслоем меди, обладает значительно большей коррозионной стойкостью, чем никелевое покрытие. Следует отметить, что оловянно-никелевое покрытие, нанесенное без подслоя меди, в атмосферных условиях не предохраняет сталь от коррозии. [c.51]

Состав электролитов и условия осаждения сплава медь—никель [c.53]

Сплавы вольфрама и молибдена с металлами группы железа могут, быть выделены из однотипных растворов. Т. Ф. Францевич-Заблудовская и А. И. Заяц 18] сравнивают влияние основных характеристик электролиза на процессы получения этих сплавов из аммиачных и оксикислотноаммиачных растворов. Сплавы вольфрама и молибдена с никелем, содержащие одинаковые количества последнего, получаются при резко отличном соотношении концентрации металлов в растворе, хотя общий характер зависимости состава сплава от состава электролита в обоих случаях одинаков. Повышение температуры до 50° почти не сказывается на составе сплавов молибдена, но приводит к значительным изменениям состава вольфрамовых сплавов и их выхода по току. Повышение плотности тока сопровождается понижением содержания молибдена в осадке. Для вольфрамовых сплавов этот процесс не вызывает изменения их состава или, в некоторых случаях, приводит к увеличению содержания вольфрама. Выход по току при осаждении молибденовых сплавов с повышением плотности тока проходит через максимум, тогда как для вольфрамовых сплавов этого не наблюдается. [c.259]

Предлагается следующий состав химического палладирования (моль/л) палладий хлористый 0,05 пирофосфат натрия 0,11 фторид аммония 0,3 аммиак 8, гипофосфит иатрия 0,05, pH 10, температура 45—55 °С скорость осаждения 3—4 мкы/ч Из указанного раствора были получены светлые, гладкие палладиевые аокрытия толщиной до 10 мкм на меди и медных сплавах, на никеле, кобальте и их сплавах, серебре и платине. [c.88]

Осаждение сплава никель — хром. Аммония фторид—5—7 гииофосфит натрия калия — 7—10 натрия (калия) цитрат — 7—10 никеля хлорид — 7—10 хром хлорный—15—20 рН=4,0—4,5 <=86-92° С плотность загрузки—1—1,5 дм= /л Q= =3 мкм/ч. Сплав содержит (%) никель — [c.210]

В данном разделе рассматриваются вопросы цементационного извлечения никеля и кобальта из растворов, получаемых при выщелачивании никелевого и кобальтового сырья. Для цементации никеля и кобальта чаще всего используют железо либо цинк и в редких случаях алюминий. В одном из патентов осаждение никеля из сульфатных или хлоридных растворов предлагают вести селективно от кобальта смесью какого-либо мьпиьякового минерала с железным порошком при t > 70°С. Никель при этом осаждается на поверхности минерала, а кобальт остается в растворе. Чтобы кобальт не осаждался, в конце процесса необходимо иметь pH = 3,5 -г4,0. Кроме того, необходимо соблюдать следующие соотношения As №= (10 - 13) 1 Fe № = 2,5 1 и Си Fe = = 0,1. После фильтрации раствор направляют на электролиз кобальта. Никель из кека выщелачивают хлоридом или сульфатом железа (2 % Fe). После очистки раствор направляют на электролиз никеля, а кек в оборот на цементацию. В работе [212] никель из кобальтовых растворов предлагают извлекать цементацией железам или сплавом Со - Fe- uB присутствии серы. [c.72]

Третий, основной метод, используемый при получении композиций никель — нитевидные кристаллы AlgOa, заключался в сочетании электролитического осаждения никеля на нитевидные кристаллы с П0следу10ш,им их уплотнением горячим прессованием электролитическое осаждение никеля облегчалось предварительным напылением на кристаллы металлической пленки W или сплава Ni r [8]. Покрытые нитевидные кристаллы перед уплотнением горячим прессованием ориентировали. На небольших образцах композиций получили суш ественное упрочнение при комнатной температуре однако при повышенных температурах подобные композиции обладали малой прочностью из-за слабой связи между матрицей и покрытием. Особенностью этого процесса послужило разрушение части кристаллов. [c.171]

Рис. 33. Зависимость удельной прочности от температуры испытания для композиции с одним (О), тремя (п) и шестью ( ) пламенно-полированными волокнами а-AlgOg в электролитически осажденной никелевой матрице (все образцы длинои 13 мм). Приведены также данные для вольфрамовой (0) и никелевой ) проволоки в электролитически осажденном никеле. Штриховая линия — верхняя граница значений для промышленных сплавов на никелевой основе [33] fe-j

В целом следует отметить, что метод элех тролитического осаждения никеля -и никелевых сплавов на углеродные волокна обеспечивает формирование плотного покрытия, однородного по толщине по всему сечению жгута. Однако различные дефекты (пористость, разупрочнение й механическое разрушение волокон, формирование недостаточной прочности связи на межфазной границе и т. п.), образующиеся при получении компактного материала, не позволяют реализовать высокую исходную прочность углеродных волокон и получить материал с теоретической прочностью. Верхний предел рабочей температуры композиции никель — углеродное волокно ограничен наличием интенсивного взаимодействия в системе, приводящего к рекристаллизации и разупрочнению армирующих волокон, и низким сопротивлением материала окислению, протекающему весьма интенсивно из-за разложения молекулярного 1 ислорода на атомарный при диффузии его через никелевую матрицу. Возможно, что использование более жаростойких никелевых сплавов, специальная поверхностная обработка волокон и разработка методов формирования компактного композиционного, материала прессованием через жидкую фазу позволит преодолеть все эти трудности. [c.400]

Покрытие железо—никель—хром получают осаждением вначале сплава железо-никель, а затем хрома и последующей термической обработкой покрытия в вакууме или атмосфере аргона при температуре 1000... 1100 °С в течение 2. . 3 ч. Сплав никель-железо осаждают в растворе, г/л сульфата железа 50. .. 100, сульфата никеля 150. .. 200, лимонной кислоты 10. .. 15, лаурилсульфата натрия 0,5. .. 1 при pH = 2,8. .. 3,1. На полученный осадок, содержащий 45 % никеля, наносят хром из универсального электролита при температуре 55. .. 60 Си плотности-катодного тока 25. .. 30 А/дм . [c.689]

Однако с течением времени продукты коррозии никеля вновь восстанавливаются водородом до металла. Коррозия подавляется, если над расплавом есть водород, и усиливается при его отсут-. ствии [55, 108]. Никель можно свободно применять до 590° С. При 650—815° С отмечена общая коррозия никеля и никелевомедных сплавов, которая в более холодных местах (при температурном перепаде около 50 град) приводит к осаждению никеля и засорениям [109, 110]. Но при этом не наблюдается ни межкристаллитной коррозии, ни заметного ухудшения прочности. Никель, однако, не всегда обладает необходимой для этих целей жаропрочностью [56]. На рис. 5.22 показана растворимость никеля в расплаве NaOH [57]. В никелевых сплавах (инконель), так же как и в легированных сталях, коррозия происходит по границам зерен (выделение металлических продуктов коррозии). Сплавы частично обнаруживают подповерхностную пористость. Сплавы, содержащие >70% никеля, более стойки. В никелевомолибденовых сплавах молибден растворяется избирательно [111]. [c.365]

Н. Т. Кудрявцев и др. [71, 88] установили, что выделение оловянноникелевого сплава на катоде происходит при потенциале более положительном, чем потенциалы выделения олова и никеля из фто-ридхлоридных электролитов. Парциальные поляризационные кривые выделения олова и никеля при осаждении сплава 5п—N1 также значительно смещены в сторону электроположительных потенциалов. На фиг. 92 даны поляризационные кривые выделения олова (1) и никеля (2), поляризационная кривая выделения сплава из смешанного раствора (5), а также парциальные поляризационные кривые разряда ионов олова и никеля 4, 5). Сравнивая ход кривых 1 и 4, 2 и 5, можно сделать вывод, что разряд ионов олова и никеля при образовании сплава 5п—N1 протекает со значительной деполяризацией, которая объясняется образованием интерметаллического соединения олова с никелем. [c.175]

Станнатноцианистый электролит рекомендуется для осаждения сплава, содержащего только 5—12% N1 [88], вследствие того, что при получении сплава 5п—N1 с повышенным (до 25%) содержанием никеля катодный выход по току резко падает. Поэтому из станнатно-цианистых электролитов получение сплавов, богатых никелем, нецелесообразно. [c.182]

Т ю т и н а К. М. Исследование электродных процессов при осаждении сплава олово — никель. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Московский технологический институт им. Д. И. Менделеева, 1955. [c.190]

Фиг. 102. Катодная поляризация при осаждении никеля (кривая 1), цинка (кривая 2) и сплава Zn—N1 из цианистых электролитов содержащих 32,7 Г/л Zn, 68 Г/л NaOH общ., 83,4— 90 Г/л Na N общ. и переменной концентрации никеля (в Г/л) 0,73—кривая 3, 1,47 — кривая 4, 2,94 — кривая 5, 5,88 — кривая 6.

В 1953 г. Боном и Венделем [43] был предложен метод электроосаждения высококоэрцитивного сплава Со—Ni—Р из электролита с добавкой гипофосфита натрия. В. М. Жогина и Б. Я. Казначей [44 [ исследовали влияние режима электроосаждения на свойства получаемого сплава. Осаждение высококоэрцитивного сплава производили из электролита, состоящего из хлористых солей никеля и кобальта с добавкой гипофосфита натрия. [c.225]

Рис. 3. Типичная структура электроосажденных сплавов железо — никель — хром, осажденных на отожженной меди.

Согласно уравнению (11), можно было ожидать обратного соотношения скоростей осаждения никеля и железа. Такое аномальное явление, как преимущественное выделение в сплаве железа и резкое торможение скорости выделения никеля, нельзя объяснить на основании деполяризующего действия компонентов, так как в таком случае выделение обоих компонентов должно было бы облегчаться, хотя и в разной степени. Изменение скоростей восстановления ионов никеля и железа также не может быть связано с изменением состояния ионов в растворе. В таком случае введение в раствор катионов, имеющих большой удельный заряд (например, MgS04),должно было бы увеличить скорость восстановления как ионов никеля, так и ионов железа вследствие частичной дегидратации их ионов. Однако эксперимент показывает, что скорость одной и другой реакции наоборот тормозится, так как часть ионов никеля и железа в приэлектродном слое заменяется ионами магния. [c.122]

Никелирование цветных металлов. Для осаждения никеля на ранее осажденный слой никеля детали обезжиривают, а затем декапируют в 20—30-процентном растворе соляной кислоты в течение 1 мин,, послз чего завешивают в ванну для химического никелирования. Детали из меди и ее сплавов никелируют в контакте с более электроотрицательным металлом, например с железом или с алюминие.м, используя для этой цели проволоку или подвески из этих металлов. В некоторых случаях для возникновения реакции осаждения достаточно создать кратковременное касание железного прута к поверхности медной детали. [c.158]

Покрытия сплавом олово — никель, содержащие 50—65% олова и 50—35% никеля, отличаются высокими механическими свойствами, красивым внещним видом, высокой твердостью и устойчивостью к атмосферной коррозии. Для осаждения сплава, содержащего 65% олова и 35% никеля, рекомендуется электролит следующего состава (г/л) и режим нанесения покрытия [c.93]

В последнее время для получения блестйщих и полублестя-щих покрытий сплавом олово — никель предложены [175] хлористые растворы, не содержащие фториды. Особенностью этих растворов является более низкий pH порядка 0,5, создаваемый избытком НС1 в растворе. Для осаждения сплава олово — никель с 65% 5п и 35% N1 рекомендован также борфторйстоводород-ный электролит, содержащий фторид аммония [231]. [c.52]

Вторым электролитом, из которого получены покрытия из сплава медь — никель с высоким выходом по току, является лимоннокислый электролит [216]. Однако при отсутствии в электролитах специальных добавок покрытия имеют матовую поверхность с питтингом. Н. В. Коровин и Н. Г. Шмачкова нашли, что при введении в раствор 0,5 г/л сахарина можно получить по-лублестящие и блестящие осадки сплава. Содержание меди в сплаве зависит от концентрации меди и никеля в растворе (см. рис. 3), возрастает с повышением температуры, понижением плотности тока, с перемешиванием, имеет минимум при pH около 5,0. Для осаждения сплавов рекомендуются следующие электролиты, г/л [c.54]

Из хромовокислых растворов получены также покрытия из сплава хрома с никелем. Для осаждения сплава хром — никель предложен электролит 200 г/л СгОз 20 г/л N1012 бНгО и 5 мл/л СНзСООН (ледяной). Осаждение проводится при температуре ниже 40° и при плотности тока 75—100 а/дм [225]. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...