Удельное скольжение — Определение

При определении по номограмме (фиг. 18) необходимо предварительно найти величину максимального эффективного удельного скольжения т]з [c.392]

Определение коэффициента высотной коррекции (Из условия выравнивания удельного скольжения па ножках зубьев шестерни и колеса ===) [c.471]

Определение относительного удельного давления и удельного скольжения приведено в формулярах только для величин Сц, и -Пш, которые являются определяющими качества зацепления в большинстве практических случаев. [c.379]

Формуляр для определения удельного скольжения является общим для прямозубых и косозубых передач. [c.379]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УДЕЛЬНОГО СКОЛЬЖЕНИЯ [c.395]

Удельное скольжение — Определение 395 Узлы сварных ферм 690 Указатели потока смазки 713, 714 [c.848]

В полюсе зацепления Р скорости качения сопряженных профилей равны и, следовательно, там удельное скольжение r ip = = г 2р = 0. Удельное скольжение достигает предельных значений в начальной и конечной точках зацепления для каждого из парных зубчатых колес. Ниже приводятся зависимости для определения удельного скольжения в крайних контактных точках зубчатых колес (рис. 29, 30). [c.28]

Определение допускаемой удельной окружной силы [/гп] основано на кривых скольжения. Разделив обе части равенства (17.18) на площадь поперечного сечения ремня Л, получим [c.256]

У сопряжений 1-й группы точки, расположенные на одной траектории, имеют одинаковые условия изнашивания для каждого из тел. Например, при износе поверхностей вращения (дисков, конусов) все точки, расположенные на окружности данного радиуса, имеют одинаковые скорости скольжения, удельное давление и продолжительность изнашивания. Поэтому их износ будет одинаков, и для определения формы изношенной поверхности достаточно рассмотреть осевое сечение. [c.276]

Потери на трение в шариках опоры учитывались следующим образом на каретку 15 (см. рис. 22) укладывались грузы, с помощью которых создавались определенные удельные давления на шарики 18. Возникшие при этом в шариках силы трения качения замерялись. Сила трения — скольжения возникающая в трущихся образцах при определенном удельном давлении, определялась по формуле [c.70]

Возникающие при этом в подшипнике моменты трения замеряются. Момент трения скольжения, возникающий в трущихся образцах при определенном удельном давлении, определяется по формуле [c.94]

В результате лабораторных исследований по изучению влияния группы факторов внешних механических воздействий на количественные и качественные характеристики процесса трения и изнашивания было установлено, что скорость скольжения, удельная нагрузка, вибрации при трении вызывают в поверхностных объемах металлов комплекс процессов — повышение температуры, напряжения, химической активности металла, пластические деформации, диффузионные явления, структурные и фазовые изменения, обусловливающие в определенном сочетании образование, развитие, границы существования. видов износа в условиях схватывания первого и второго рода и их переход в другой вид износа. [c.47]

Заключая рассмотрение моделей критического двухфазного потока со скольжением, следует заметить, что, несмотря на различие подходов к формулировке условий существования кризиса течения и видимое различие рекомендованных расчетных зависимостей для определения расхода, по существу они отличаются друг от друга выбором способа определения удельного объема смеси, точнее, выбором способа его усреднения. Действительно, гомогенная модель (частный случай модели со скольжением потока при -у = 1) предполагает усреднение удельного объема по расходу. [c.13]

Рис. 81. Наиболее распространенные значения скоростей скольжения и удельных нагрузок для узлов, работающих в определенном диапазоне р

На рис. 87—90 штрихпунктирными линиями показано графическое определение допустимых значений [ра ] и искомых значений коэффициентов трения. Точка пересечения кривой зависимости температуры от давления со значением критического уровня температур расположена на допустимой удельной нагрузке (рис. 87 и 88), умножением которой на скорость скольжения определены искомые значения [раУ]ъ- Точка пересечения кривой зависимости / от давления с найденным значением допустимой нагрузки соответствовала искомому значению коэффициента трения (рис. 89—90). Определенные таким образом значения / приведены в табл. 60. Вследствие низкой работоспособности ТПС из СФД и капрона в условиях разовой смазки построение экспериментальных кривых для этих случаев не представлялось возможным. [c.92]

В связи с изложенным для определения критических температур масел на машине КТ-2 при трении стали по различным антифрикционным материалам авторами была предложена новая схема трения сфера— кольцевой образец (рис. 1), при которой резко снижаются контактные удельные нагрузки и в то же время сохраняется низкая скорость скольжения. В этом случае трение происходит между вращающимся шариком из закаленной стали диаметром 12,7 мм и сферической вогнутой поверхностью в виде кольцевого пояска, выдавленной на фаске неподвижного нижнего образца, изготовленного из испытуемого материала. Внутренний диаметр кольцевого образца, по которому происходит трение, 8 мм. [c.177]

Скольжение удельное движущихся деталей — Построение диаграмм 459 Скорости 379, 382, 385, 386 — Распределение 386, 387, 389 — Сложение 384 ----в сложном движении — Определение 385 [c.585]

Утечки зависят от многих факторов удельного усилия и формы кромки, обработки поверхности вала, статического и динамического эксцентрицитета, монтажных дефектов, свойств жидкости и эластомера, скорости скольжения, температуры и давления. Пока не удалось полностью объяснить все процессы, происходящие в зоне уплотняющей поверхности, и описать утечки математической зависимостью. Среди влияющих на утечку факторов преобладают случайные, поэтому распределение уплотнений по степени герметичности (рис. 94) может быть описано вероятностным законом. Однако количественное определение малых утечек (подтеков) при больших количествах наблюдений затруднено, поэтому на графике рис. 94, а по оси абсцисс отложены условные группы герметичности. [c.196]

Основные размеры блока цилиндров роторной аксиально-поршневой гидромашины должны обеспечить получение заданного удельного объема q см об при определенных допустимых параметрах (прочность блока, скорость скольжения, удельные давления). При этом следует стремиться к достижению минимальных размеров [c.68]

Следует отметить, что появление почти горизонтальных площадок на эпюрах сил трения может объясняться не только тем, что удельные силы трения достигают своего максимального значения, но и малым изменением давления и определенным сочетанием других факторов трения при обычном внешнем скольжении. [c.71]

Выше рассмотрены пути теоретического определения эпюр удельных сил трения для наиболее распространенных процессов деформации с сухим или смешанным (полусухим, полужидкостным) трением. Вместе с. тем ранее было отмечено, что при деформации с применением вязких технологических смазок возможно существование жидкостного трения на контактной поверхности. В этом случае изменение сил трения в зоне контакта описывается законом Ньютона (24). Для определения силы трения в любой точке контактной поверхности надо знать скорость скольжения и толщину слоя смазки в данной точке, а также вязкость смазки. [c.73]

В работе [39] предложены формулы для аналитического определения средней удельной силы трения, а следовательно, и показателя сил трения при прокатке. При выводе этих формул принято, что на участках скольжения силы трения изменяются по закону Амонтона, а нормальные давления по уравнениям (69) и (70). На участках постоянства сил трения принято t= /max Длину зоны [c.115]

Проверку правильности выбора материалов пар трения и скольжения при заданных или принятых сопрягаемых размерах деталей и определение этих размеров при проектном расчете производят по некоторым критериям. Наиболее простой способ проверки заключается в расчете по среднему давлению р. Способ пригоден для пар трения, работающих с малыми скоростями скольжения при невысоких температурах окружающей среды, и имеет целью обезопасить сочленение от возможного заедания. Для шарнирно-болтовых соединений предельные значения удельных нагрузок (МПа) приблизительно могут быть приняты для закаленной стали по стали до 15, закаленной стали по баббиту 9, закаленной стали по бронзе 8, закаленной стали по чугуну 6, незакаленной стали по баббиту 6, незакаленной стали по бронзе 5. [c.327]

Во время работы зубья нагреваются тем сильнее, чем выше удельное давление, скорость скольжения и коэффициент трения. Яри пагреве вязкость смазки уменьшается, трение усиливается и при определенных условиях может наступить заедание зубьев. [c.213]

Коэффициенты смеш,ения X и Х соответственно прямозубых колес и колес с круговым зубом назначаются для выравнивания удельного скольжения зубьев шестерни и колеса. Одновременно при этом исключается подрезание зубьев и увеличивается их изломная прочность у шестерни. Конические передачи рекомендуется делать равносмещенными, при этом шестерня делается с положительным смещением (+Х), а колесо — с равным ему по величине отрицательным смещением (Хз= —Aj). Рекомендации по выбору коэффициентов смещения для ортогональных передач с и > 1 приведены для пря юзубых колес в табл. 7.20, а для колео с круговым зубом Х — в табл. 7.21. Табл. 7.20 и 7.21 могут быть использованы также для определения X или неортогональных передач. При этом под передаточным числом и в указанных таблицах принимается эквивалентная величина и = У и ( os S / os 62), где и — фактическое передаточное число. [c.150]

Выбор рациональной системы коррекции является до настоящего времени одним из наиболее сложных и наименее разработанных вопросов в деле конструпровання зубчатых передач. Это положение создалось в результате противоречивых требований к зубчатым передачам, применяемым в различных эксплуатационных условиях, а также в результате сложных соотношений между показателями качества зацепления и параметрами передачи. Поэтому ни одна из существующих систем корригирования зацепления не является универсальной, и каждая дает удовлетворительные результаты только при определенных (ограниченных) требованиях к передаче, в определенных пределах изменения величин ее параметров. Качество зацепления, как известно, характеризуют коэффициент перекрытия, относительное удельное давление, удельное скольжение, коэффициент потерь, контактные напряжения в полюсе зацепления, расчетный фактор формы зуба, ширина вершины зуба, удаленность от границ подрезания и бесшумность работы. [c.79]

Wo u — основное удельное сопротивление состава, сформированного на груженых и порожних четырехосных вагонов на подшипниках скольжения в определенном процентном соотношении. [c.166]

Результаты исследований [3] по определению оптимальной шероховатости металлического вала при трении по полимерам представлены в табл. 4. В ней приведены значения коэффициента трения пар сталь — полимеры в зависимости от степени шероховатости и вида технологической обработки поверхности трения стального вала. Экспериментальные данные получены при удельной нагрузке 12 кг1см , скорости скольжения 0,24 м сек и температуре 40—50°С (трение без смазки). Каждая серия образ- [c.10]

Нами проведены исследования по определению влияния параметров шероховатости стальных поверхностей на нагрузочную способность металло-фторопласта и износ применительно к условиям работы тихоходных тяжелонагруженных узлов металлургического оборудования (шпиндельные устройства конвейеров, разматывателей рулонов и др.). Для тихоходных тяжело-груженных пар трения характерным является низкая скорость относительного скольжения, почти не вызывающая нагрев поверхностей трения и высокие удельные нагрузки, обусловливающие значительные упругопластические или пластические деформации в местах фактического контакта. При относительном перемещении контактирующих поверхностей различной твердости (например, сталь — металлофторопласт) происходит пластическое оттеснение деформируемого материала, которое при определенной глубине внедрения нарушается вследствие образования застойной зоны заторможенного материала. [c.98]

Для приработавшихся пяты и подпятника удельное давление переменно, т. е. р ф onst. Зависимость изменения удельного давления может быть принята на основании опытных данных, которые показывают, что износ поверхностей пяты и подпятника пропорционален величине работы сил трения чем больше работа сил трения, тем больше износ. Между тем в процессе вращения пяты путь скольжения элементарных площадок контакта увеличивается по мере удаления от оси вращения. Следовательно, при допущении, что р = onst, стали бы возрастать величина работы сил трения и износ этих площадок, образуя в конечном счете зазор между удаленными от оси вращения элементами опорных поверхностей пяты и подпятника. Равномерный износ пяты и подпятника возможен при условии, что удельное давление в радиальном направлении изменяется обратно пропорционально расстоянию р элементарной площадки от оси вращения, т. е. р = = С/р, где С — постоянная величина, зависящая от нагрузки Q и размеров опорной поверхности пяты. Для определения постоянной С спроектируем силы, действующие на подпятник, на ось его вращения, в результате чего получим [c.166]

Автором была проведена целая серия лабораторных испытаний (по принятой методике) по определению влияния различных сред, в которых происходит трение сопряженных поверхностей, на образование и развитие процессов схватывания первого и второго рода при переменных скоростях относительного скольжения в пределах от 0,005 до 150 ж/се/с и удельных нагрузках в пределах от 1 до 300 кг см . Испытания проводились в жидких средах — маслах МС-20, АМГ-10, гипоидном (ГОСТ 4003-53), вазелиновом, вазелином с добавкой 0,5% олеиновой кислоты, спирте и глицерине в условиях граничной смазки и в газовых средах — аргоне, углекислом газе и кислороде в условиях сухого трения на образцах, изготовленных из стали марок 45,У8, серого чугуна и бронзы Бр.АЖМц в паре с валами, изготовленными из стали марок 10,45 и У8. В результате проведенных испытаний установлено, что газовые и жидкие среды могут по-разному влиять на развитие процессов схватывания первого и второго рода. Одни газовые и жидкие среды тормозят развитие процессов схватывания, сужают [c.50]

Однако предположение, что давление в местах контакта между льдом и каким-либо другим телом, например полозьями санок или коньками, достаточно для того, чтобы понизить температуру плавления на 10—20 , в результате чего даже на морозе сможет образоваться жидкая прослойка воды, легко опровергнуть ссылкой на общеизвестные факты. Для плавления любого тела необходим подвод тепла, которое тратится на скрытую теплоту плавления. Подвод тепла происходит с некоторой скоростью, т. е. требует определенного времени. Поэтому только в состоянии покоя или скольжения с очень малыми скоростями тепло успевало бы притекать к точкам контакта между льдом и скользящим телом для того, чтобы могла образовываться водная пленка. При больших скоростях, которые развивают, например, конькобежцы, лед не успевал бы таять за недостатком времени для притока тепла извне. Помимо того, высокие давления, требующиеся в местах действительного контакта для понижения температуры плавления льда на 10—20 , во много раз превьппают сопротивление льда пластической деформации они обусловливали бы такое увеличение площади действительного контакта, что первоначальные высокие удельные давления резко снизились бы и плавление льда не могло бы иметь места. [c.214]

Фрикционные материалы испытывают обычно на дисковых машинах. Испытание заключается в трении образцов из испытуемого материала по металлическому диску диаметром 200 мм. По ГОСТ 6914-54 для определения коэффициентов трения испытание образца размером 22 X 27 мм проводится при удельном давлении р = 2,7 кг1см , скорости скольжения [c.119]

Проблемы конвективного теплообмена при низких давлениях те же, что в обычной газодинамике и теплотехнике, осложненные, однако, дополнительными эффектами. Речь идет в конечном счете об определении количеств тепла, которыми обмениваются твердые поверхности различной формы с обтекающим эти поверхности потоком газа. Указанные количества тепла, отнесенные к единице площади и единице времени, будем называть удельными потоками тепла или.просто тепловыми потоками. После приведения к безразмерному виду i(Nu, St) тепловые потоки оказываются функциями многих безразмерных параметров, из которых в первую очередь надо назвать числа Рейнольдса Re, Маха М, энтальпийный фактор hw, коэффициент аккомодации а и коэффициент диффузного отражения о. Как известно, эффекты разреженности проявляются, начиная с некоторых значений числа Кнуд-сена Кп, представляющего собой отношение средней длины свободного пробега молекул к характерному линейному размеру. Эффекты разреженности прежде всего приводят к изменению условий на твердой поверхности обтекаемого тела вместо прилипания, т. е. непрерывного перехода температуры и скорости от значений в газе к значениям в теле, появляются скольжение газа и скачок температур у стенки. Что касается уравнений, описывающих процесс обтекания и теплообмена, то практически в настоящее время пользуются уравнениями Навье-Отокса. [c.36]

Если режим трения пары определяется не только давлением, но и скоростью скольжения v, то применяют принятый в конструкторской практике расчет по величине pv. Идея метода состоит в следующем если / — коэффициент трения скольжения, то fpv представляет собой удельную мощность трения. Поскольку надежная работа подшипника, тормоза или другого узла возможна лишь при тепло-напряженности, не превышающей определенную величину для данной конструкции и условий ее эксплуатации, то, обозначив через А предельное количество теплоты, которое может отводиться с единицы площади диаметральной проекции подшипника в единицу времени, можно условие надежности подшипника по теплонапряжен-ности записать так fpv с А. Приняв f = onst, получим pv < onst. [c.327]

Относительно причины возникновения этих светящихся следов сомнений не было. Это были линии наибольшего скольжения и соответственно зоны наибольшего выделения тепла — совершенно определенное проявление принципов термодинамики. То, что это явление не наблюдалось ранее, очевидно, объясняется тем, что не было столь благоприятного стечения обстоятельств, при которых одновременно имели место все условия, необходимые для его возникновения. Иридиевая платина требует для своей деформации совершения большого количества работы. На поверхности нет окалины, и стержень почти просвечивает, когда металл доведен до красного каления. Этот металл является плохим проводником тепла, а его удельная темлоемкость низка. Все эти условия благоприятствуют тому, чтобы эффект стал видимым при ковке данного металла, тогда как он оставался скрытым для всех других в иных условиях (Tres a [1878, 1], стр. 314, 315). [c.34]

На рис. 3—5 и в табл, 1 и 2 приведены данные по износу фрикционного материала ФК-24а (см. рис. 3) и протектора автомобильных шин 5,60-15 (см. рис. 4). Рети-накс испытывался в условиях торцевого трения (РТМ-6-60) в паре с чугуном ЧНМХ при удельной нагрузке 6 m j M и скорости скольжения 6,3 Mj en, Образцы из ретинакса и чугуна в виде полых цилиндров с наружным диаметром 28 мм и внутренним диаметром 20 мм терлись торцами. Для определения величины износа образцы взвешивались после заданных интервалов времени. [c.21]

Проведены [269] исследования электризуемости порошков при продувании их по медной трубке диаметром 40 мм и длиной 0,46 м. Для исследования были взяты наиболее распространенные минералы кварц, микроклин, кальцит, мусковит, биотит, гипс, роговая обманка. Заряд определен в расчете на удельную поверхность 1 г порошка, рассчитанную по геометрическому методу. В одной серии исследований была определена плотность заряда частиц при продувании их через медную трубку (при ф = 0°) воздушным потоком со средней скоростью 6 м/с (табл. IX, 2, данные в числителе) в другой серии при ссыпании частиц через ту же трубку, наклоненную под углом ф — 60° (данные в знаменателе). Как было установлено, при продувании частиц (из каждого минерала) их заряд с увеличением диаметра сначала растет, достигает максимального значения и затем снова падает. Сопоставление знаков и зарядов, обнаруживаемых при скольжении [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...