Смазки — Влияние на коэффициент трения

Наиболее эффективным оказывается влияние на коэффициент трения титановых сплавов комплексной обработки и, в частности, чистовой обработки давлением с последующим вакуумным оксидированием. Исследованиями установлено, что применением указанной комплексной обработки можно снизить коэффициент трения титанового сплава по титановому сплаву с 0,5 и даже 0,7 (при трении без смазки) ГП ДО значений 0,05—0,09. [c.82]

Сорт масла оказывает значительное влияние на коэффициент трения. Наиболее низкие значения получаются при смазке по- [c.277]

Значительное влияние на коэффициент трения имеет сорт смазки. Наиболее низкие величины / получены при смазке растительными маслами. Например, касторовое масло снижает коэффициент трения примерно на 20% по сравнению с полученными значениями f при работе на лучших нефтяных маслах. Подобный, хотя и меньший, эффект достигается присадкой к нефтяным маслам растительного масла или животного жира. [c.414]

Выявить раздельное влияние на коэффициент трения сорта и вязкости масла в настоящей работе не было возможности. При постоянной средней температуре образца наибольшее значение коэффициента трения, при прочих равных условиях, получалось при смазке маслами МК-8, затем турбинным Т и МС-20. Чем больше была исходная вязкость масла (вязкость при комнатной температуре и нормальном атмосферном давлении), тем меньше был коэффициент трения. [c.116]

Pue. 6.7. Влияние ионно-плазменного покрытия TiN на коэффициент трения / стали 45 при скольжении без смазки. [c.102]

Влияние скорости скольжения материала на коэффициент трения (при смазке водой) определялось при температуре 18— 20° С и удельном давлении 40 кГ/см . Полученные данные приведены в табл. 37. Эти данные показывают, что коэффициент трения уменьшается с увеличением скорости скольжения испытуемых образцов. [c.99]

Формулы (1) и (2), во-первых, качественно описывают связь коэффициентов трения с основными контактными параметрами нри малых скольжениях [2], во-вторых, показывают возможность распространения основных зависимостей для сил трения контактно-гидродинамической теории смазки, полученных для линейного начального касания тел, на случай начального касания тел в точке. Рассмотрим влияние основных контактных параметров на коэффициент трения. [c.206]

За последнее время опубликовано много трудов, посвященных изучению износостойкости и антифрикционных свойств полиамидов это результат научно-исследовательских работ, осуществленных более чем в 30 институтах и вузах страны [И ]. Однако приводимые в этих трудах данные в значительной степени противоречивы. Сопоставляя их (табл. П. 15), очень трудно установить влияние отдельных факторов (нагрузки, скорости, смазки, толщины стенки образца и т. д.) на коэффициент трения, грузоподъемность и износ [12]. Объясняется это отсутствием единых установок в вопросе об исследовании антифрикционных свойств материалов, проведением исследований на различных машинах и приборах, в разных условиях и без единой методики [11, 12]. [c.159]

Изучение влияния смазки на коэффициент трения проведено на полиамидах. Наилучшими смазывающими веществами оказались органические кислоты, особенно в смеси с высшими спиртами. [c.29]

Рис. 94. Влияние скорости на коэффициент трения при холодной прокатке стальных полос без смазки [138]

В опытах холодной осадки без смазки различных сталей и дуралюминия значительного влияния обжатия на коэффициент трения не обнаружено [129]. [c.104]

При холодной прокатке с технологическими смазками характер влияния обжатия на коэффициент трения зависит от шероховатости поверхностей валков и полосы [1, 142]. При прокатке на полированных валках (поверхность 10—И [c.104]

Влияние вида технологической смазки и способа подготовки поверхности металла на коэффициент трения при волочении проволоки из СтЮ показано в табл. 20. Протяжку осуществляли через стальную волоку [153]. [c.112]

ВЛИЯНИЕ КАЧЕСТВА ПОДГОТОВКИ ПОВЕРХНОСТИ И ВИДА СМАЗКИ НА КОЭФФИЦИЕНТ ТРЕНИЯ ПРИ ВОЛОЧЕНИИ [c.113]

ПО сравнению с медью марки М1 одна- / /в ко увеличение содержания олова до 10% вызывает значительное увеличение коэффициента трения (почти на порядок). Качественно картина влияния концентрации олова в исходной структуре бронзы на коэффициент трения сохраняется и в других, применяемых в опытах смазках. [c.175]

Влияние скорости вращения на коэффициент трения практически невелико. Смазка приводит к увеличению коэффициента трения. Минимальный коэффициент трения в подшипниках качения наблюдается при отсутствии смазки. Однако смазка необходима для предохранения рабочих поверхностей от коррозии и сильного износа, имеющего место при сухом трении, и главным образом для отвода тепла, выделяющегося в подшипнике. Увеличение вязкости масла ведет к росту коэффициента трения. Излишняя подача масла в подшипники нецелесообразна, так как это ведет к увеличению сопротивления качению шариков или роликов. Работа высокоскоростных подшипников в масляной ванне недо- [c.226]

Численные исследования влияния тепловых эффектов в линейных УГД контактах с ньютоновской смазкой появились более тридцати лет тому назад [26, 27]. В работе [27] были получены решения неизотермической УГД задачи для режима = 0,25. Показано, что в окрестности пика давления из-за значительной диссипации тепла имеет место резкое повышение температуры в смазке и на поверхностях. Результаты, полученные в работе [26], свидетельствовали о сильном влиянии тепловых эффектов на коэффициент трения в контакте. В упомянутых работах основой вычислительного алгоритма был метод Ньютона. [c.510]

Влияние различных факторов на коэффициент трения при прокатке. Трение при обработке давлением имеет целый ряд особенностей по сравнению с обычным трением в механизмах (машинное трение). При обработке давлением удельные давления достигают величины порядка 10—50 кг мм при горячей обработке и 50—250 кг мм при холодной обработке. Высокая температура деформируемого металла при горячей обработке вызывает образование окислов (окалины) на его поверхности трущиеся поверхности постоянно обновляются не только благодаря износу (как при машинном трении), но и в силу того, что по мере утонения и вытяжки металла отношение поверхности к объему растет, причем внутренние массы металла приближаются к поверхности и выходят на нее все это влияет на величину коэффициента трения. Характер трения при обработке металлов давлением может быть различным сухим, когда деформируемый металл непосредственно соприкасается с инструментом, или жидкостным, когда вместо непосредственного взаимного смещения двух шероховатых поверхностей имеется скольжение слоев смазки друг по другу с преодолением внутреннего трения. [c.192]

На коэффициент трения при граничной смазке оказывает влияние направление штрихов обработки. На рис. 41 приведены кривые зависимости коэффициента трения от давления. Коэффициент трения возрастает с увеличением давления, что естественно при скольжении в условиях смешанного трения. [c.65]

Подшипники, изготовленные из пористых сплавов, имеют высокую износостойкость, малый коэффициент трения и требуют небольшого количества смазки. Положительное влияние на антифрикционные свойства порошковых сплавов оказывает сульфидирование. [c.214]

Схема влияния температуры и состава присадок на коэффициент трения представлена на рис. 4.9 [120, 139, 140]. Здесь кривая 1 построена для случая смазки чистым минеральным маслом. Она показывает, что трение, первоначально относительно высокое, повышается с ростом температуры, поскольку слабые адсорбирующие связи разрываются. Кривая 2 относится к жирной кислоте, растворенной в минеральном масле. Эта смазка реагирует с поверхностью металла, образуя "металлическое мыло", [c.155]

Переходные температуры при граничной смазке и температурно-кинетический метод их оценки. Поскольку температура является фактором, оказывающим определяющее влияние на процесс трения при фаничной смазке, выше оценивали переход от легких условий работы узла трения в этом режиме к тяжелым, а от тяжелых - к катастрофическим, используя обобщенную температурную зависимость коэффициента трения /р, приведенную на рис. 6. 28. Эта зависимость характеризуется тремя переходными температурами, каждая из которых соответствует достижению определенного этапа реализации процесса фаничной смазки [4] [c.228]

Экспериментальные исследования о влиянии химического состава деформируемого сплава на коэффициент трения пока не дают согласных результатов. Так, по опытам Л. А. Шофмана [120], при холодной осадке без смазки при полированной поверхности инструмента, коэффициент трения оказался минимальным для стали, максимальным для 160 [c.160]

Однако при рассмотрении графиков (рис. 7.7) легко заметить, что влияние увеличения коэффициента трения на удельное усилие сказывается резко лишь в области изменения этого коэффициента в пределах малых значений. При больших значениях ц (примерно от р, 0,3) кривые удельных усилий для разных ц стремятся к прямолинейной форме и лежат весьма близко к кривой для (Л = 0,5 [108]. А так как при горячей осадке величина коэффициента трения, как правило, значительна (0,3—0,5), то для определения удельного усилия при горячей осадке без смазки в качестве расчетной формулы можно пользоваться формулой (7.17). выведенной для .i = 0,5, [c.251]

Рис. 10. Влияние полимерного покрытия на коэффициент трения скольжения пары трения ролик (сталь)-букса (бронза). Скорость скольжения - 0,5 м/с 1 - без покрытия, жидкая смазка М-10

В заключение рассмотрим уравнение (7.19). Из него следует, что коэффициент трения определяющий значение угла трения ф,, оказывает большое влияние на к.п.д. Эта зависимость наглядно показана на рис. 7.14 (при 7 = 30°) для разных видов трения и смазки / — трение без смазочного материала т = 5..40% // — граничная смазка 1 = 50.. 70% III — гидродинамическая и гидростатическая смазка q = 90...97% IV — трение качения г = 98...99%. [c.242]

Коэффициент трения скольжения зависит от природы материала и состояния трущихся поверхностей, от величины давления р и скорости скольжения. Но особенно сильное влияние на оказывает присутствие смазки. Подробнее эти вопросы будут рассмотрены в дальнейшем. [c.41]

На фиг. 1 приведена зависимость коэффициента трения / от параметра шероховатости Яс при нагрузках Я = 300 и 600 г для пары сталь — медь (трение без смазки) [95, 96]. По мере утолщения слоя смазки глубина минимума уменьшается, а при толщине около десятых долей микрона минимум исчезает. Это объясняется нивелирующим влиянием слоя смазки. [c.5]

Влияние нагрузки и степени шероховатости поверхностей на молекулярную слагаемую коэффициента трения. Эксперименты проводились на приборе ГП на паре трения сталь 45— резина при трении без смазки и трении с различными смазками. Благодаря ярко выраженным упругим свойствам резин эти эксперименты позволили оценить влияние критерия Д (различных видов технологической обработки) на молекулярную слагаемую коэффициента трения [c.92]

Состояние поверхности инструмента и обрабатываемого металла. Состояние поверхности инструмента влияет на условия трения чрезвычайно сильно изменяя это состояние, можно менять значения ко фициента трения I в пределах от 0,7 до 0,05. Наибольший коэффициент трения дает искусственно загрубленная поверхность инструмента (насечка и наварка обжимных прокатных валков для улучшения захвата) наименьший отвечает полированному инструменту со смазкой (холодная обработка давлением). Увеличение коэс ициента трения в ряде случаев препятствует ведению процесса обработки (листовая горячая и холодная прокатка, волочение, прокатка труб и т. д.). Состояние поверхности обрабатываемого металла также влияет на условия трения. Сюда относятся в первую очередь состояние и фи-зико-механические свойства слоя окислов на поверхности заготовки (окалины), а также действие технологической смазки. Исключительно большое влияние на коэффициент трения оказывает состояние окалины, причем имеют значение само присутствие окислов на поверхности, вид их (плотная или рыхлая окалина), толщина слоя, плотность корки окислов и пр. [c.192]

На фиг. 6 приведены зависимости коэффициента трения / от параметра шероховатости Яа металлического контртела (1 — поликапроамид 2 — фторопласт-4) из [3]. В работе [128] исследовалось влияние степени шероховатости и направления скольжения по отношению к направлению финишной обработки на коэффициент трения в условиях различных смазок. Образцы были изготовлены из закаленных сталей один из образцов имел постоянную чистоту (сферический индентор 0 = 4 мм), другой — диск чистотой и направлением штрихов, что достигалось использованием различных способов финишной обработки и притирки в окружном и продольном направлениях. Опыты показывают, что влияние направления скольжения на коэффициент трения весьма значительно, что объясняется различием в продольной и поперечной шероховатостях. Автор объясняет повышение коэффициента трения при скольжении в направлении штрихов обработки ухудшением условий смазки. [c.11]

Исследоваиия износостойкости ионно-плазменного покрытия TiN в условиях, сходных с условиями работы режущего инструмента [13], подтверждают целесообразность применения этого покрытия в инструментальном производстве. Вместе с тем комплекс физико- механических свойств, присущий покрытию TiN, позволяет предположить, что данное покрытие может успешно использоваться также при изготовлении и восстановлении деталей машин, работающих в условиях трения скольжения, и особенно без смазки. Для проверки такого вывода нами на машине СМТ-1 проводились исследования влияния ионно-плазменного покрытия TiN на коэффициент трения при скольжении термообработанной стали 45 (НЕС 35- 37) в условиях, характерных для работы ряда деталей ткацких станков небольшие (до 5 МПа) удельные Нагрузки на поверхности трения отсутствие смазывающей жидкости высокая (до 20 м/с) скорость скольжения. [c.101]

Влияние способа переработки и структуры пластмасс на коэффициент трения исследовано, в частности, на полиамидах (табл. 15 и рис. 83). При этом установлено, что повышение кристалличности поверхностного слоя пластмассового контртела вызывает снижение коэффициента трения [7—9]. Как следует из рис. 82 и 83, коэффициент трения пластмасс зависит от типа применяемых смазочных средств. Масло снижает коэффициент трения пластмасс (рис. 83 и 84). Вода в качестве смазки действует на пластмассы по-разному. Например, коэффициент трения политетрафторэтилена, являющегося абсолютно неводопоглощающим материалом, незначительно изменяется при смазке пары трения водой. Данные о влиянии воды на коэффициенты трения полиамидов расходятся [5, 7 и 11]. [c.74]

Экспериментальные псследования показали, что на коэффициент трения между губкой цанги и шпинделем оказывают влияние следующие параметры угол контакта, скорость зажима, угловая скорость и амплитуда колебаний вращающегося прутка, время колебаний, смазка трущихся поверхностей и др. [c.186]

Коэффициент трения в подшипниках качения зависит от ряда факторо1в конструкции и размера подшипника, чистоты рабочих поверхностей, упругих свойств материала, величины нагрузки и характера ее распределения между шариками или роликами. На коэффициент трения оказывает существенное влияние рабочая температура подшипника, количество и свойство смазки (вязкость, прочность масляной пленки и др.). [c.226]

Фиг. 22. Влияние температуры смазки на коэффициент трения (по Гарди и Дубльде).

Влияние скорости на коэффициент трення при граничной смазке. Существует два типа зависимостей коэффициента трения /у от скорости скольжения контакти- [c.226]

В. Гарди, Ф. Боудена, Д. Тейбора, A. . Ахматова, В. Дерягина, P.M. Матвеевского, И.А. Буяновского и др. Показатели совместимости трибосистем при использовании различных смазочных сред и материалов поверхностей рассмотрены P.M. Матвеевским, И.А. Буянов-ским и О.В. Лазовской [32]. В условиях граничной смазки наибольщее влияние на изменение режима трения оказывает температура в контакте сопряженных поверхностей. При достижении критической температуры происходит десорбция молекул масла на поверхностях трения, смазочный слой теряет свою способность разделять поверхности трения, увеличиваются коэффициент трения и износ. Дальнейшее повышение температуры может привести к задиру, но иногда химические реакции активных компонентов присадки к маслу с поверхностными слоями приводят к снижению трения, что подробно рассмотрено Г. Хайнике [54] (см. гл. 6 и 7). [c.320]

Антифрикционные сплавы применяют для заливки вкладьпней под-ншпников. Основные требования, предъявляемые к антифрикционным сплавам, определяются условиями работы вкладыша подшип ника. Эти сплавы должны иметь достаточную твердость, по не очень высокую, чтобы не вызвать сильного износа вала сравнительно легко деформироваться под влиянием местных напряжений, т. е. быть пластичными удерживать смазку на поверхности иметь малый коэффициент трения между валом и подшипником. [c.355]

Контурное критическое давление Ре р, соответствующее моменту перехода, определяется по формуле (V. ). На расположение минимума оказывает влияние величина молекулярной слагаемой коэффициента трения. С увеличением критерия Д молекулярная слагаемая уменьшается пропорционально величине А в степени v/(2v -l), а механическая слагаемая увеличивается пропорционально А в степени v 2 + . Однако следует отметить, что увеличение происходит значительно медленнее, чем падение, вследствие некоторого различия в коэффициентах А и В. На фиг. 42 в качестве примера приведен теоретический график, иллюстрирующий это положение применительно к трению пары сталь 45 — резина. Расчетные данные Рс кг1слР, Е= = 100 кг1слР, р=0,5, То=1 кг/с.м, смазка ЦИАТИМ-201. Предполагается, что скорость скольжения не изменяет физико-механических свойств поверхностного слоя резины. [c.87]

Исследование влияния исходной шероховатости на износостойкость и изменение коэффициента трения проведено на специально разработанной машине трения, работающей по схеме вал — частичный вкладыш . Образцы контртела были изготовлены из стали 45 с твердостью НРС=30—35. Стальные поверхности обрабатывались точением, шлифованием и полированием. Геометрические параметры шероховатости приведены в табл. 35. Испытания проводились при вращении с постоянной скоростью 0,005 м1сек, давления Р=500 кг1см без смазки. В процессе испы- [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...