Угол атаки профиля теоретический

Экспериментальные и теоретические исследования последних лет раскрывают общую картину развития динамического срыва, хотя еще нельзя сказать, что протекание срыва в нестационарных условиях полностью изучено. Рассмотрим профиль, угол атаки которого периодически изменяется с большой амплитудой от значения, намного меньшего критического угла атаки в стационарных условиях, до значения, превосходящего угол атаки начала динамического срыва. Такой диапазон типичен для первой гармоники изменения угла атаки при полете вперед, причем среднее его значение соответствует большому значению параметра нагружения Ст/а, При увеличении угла атаки срыв затягивается вследствие нестационарности, так что линейный закон изменения подъемной силы и небольшие моменты на профиле сохраняются при значениях угла атаки, превышающих критический угол атаки в стационарных условиях. После того как угол атаки профиля превысит угол атаки начала динамического срыва (который в свою очередь зависит от скорости а изменения угла атаки), подсасывающая сила на передней кромке профиля пропадает, а с поверхности вблизи передней кромки начинает отходить пелена интенсивных поперечных вихрей. Эти вихри движутся над верхней поверхностью профиля по направлению к задней кромке со скоростью, значительно меньшей, чем скорость набегающего потока. Вызванное вихрями возмущение поля давления приводит к смещению назад области разрежения. В возникшем переходном процессе [c.799]

При а = О или 6 = будет бесциркуляционное обтекание профиля. Следовательно, угол а определяется направлением скорости набегающего потока и направлением бесциркуляционного обтекания профиля. Этот угол часто называют теоретическим углом атаки. Если профиль не имеет острой задней кромки, то постулат Жуковского—Чаплыгина может быть использован только при дополнительном допущении о расположении задней критической точки. [c.212]

Угломеры оптические — Технические характеристики 345 Углы ахроматических клиньев преломляющие — Определение 320 Угол атаки теоретический 674 --бесциркуляционного обтекания профиля 674 возмущения—Определение 695, 697 [c.735]

Здесь а — угол атаки, отсчитываемый от хорды профиля, а 3 — угол атаки, отсчитываемый от теоретической хорды. Углы у и 8 являются углами построения и для различных профилей Жуковского—Чаплыгина имеют различное значение. [c.167]

Этот теоретический метод определения угла атаки и коэфициента момента при нулевой подъемной силе приводит к результатам, хорошо согласующимся с найденными экспериментальным путем величинами. При этом сравнении необходимо делать незначительную поправку, принимая во внимание, что в теории угол атаки измеряется от линии, соединяющей переднюю и заднюю кромку профиля, в то время как при экспериментальных данных он отсчитывается относительно касательной к нижнему абрису профиля. [c.70]

Из изложенного следует, что если крыловой профиль обтекается потоком со скоростью в бесконечности, направленной под углом а = Вд к вещественной оси, то обтекание будет бесциркуляционным, причем в точке заострения скорость имеет конечное значение. При этом положение профиля относительно вещественной оси будет вполне определенным, зависящим от угла в . Если теперь повернуть профиль на угол а 0, что равносильно повороту вектора скорости, то получим обтекание профиля под некоторым теоретическим углом атаки, который равен углу между направлением вектора скорости обтекающего потока и направлением бесциркуляционного обтекания. [c.263]

А. С. Гиневским (1951) были рассчитаны теоретические характеристики решеток телесных профилей в широком диапазоне изменения их параметров, позволяющие определять их суммарные аэродинамические характеристики при произвольном угле атаки. Эти характеристики были использованы для систематических расчетов, которые позволили для достаточно густых решеток (т > 1,3) при углах выноса Рг <С 40°, когда угол выхода потока Од не зависит от угла входа д , получить следующую интерполяционную формулу для определения [c.842]

В работе [И.51] проведено теоретическое исследование влияния нестационарности и пространственности обтекания лопасти несущего винта на срыв в условиях полета вперед. Используются стационарные аэродинамические характеристики профилей, а в угол атаки вводится нестационарная поправка. Максимальный коэффициент подъемной си лы сечения зависел от местного угла скольжения Л согласно соотношению / акс [c.814]

В связи с весьма широким диапазоном параметров решеток осевых вентиляторов в ЦАГИ и в ряде других организаций для определения угла установки и кривизны профилей их лопаток используются теоретические характеристики решеток, а густота решетки и угол атаки выбираются на основании обобщенных результатов испытаний плоских решеток и кольцевых решеток турбомашин в относительном движении при помошр аппаратуры, вращающейся вместе с рабочим колесом. [c.842]

Рассмотрение опытных материалов показывает, что формула (30), как интегральная, справедлива в несколько более ш ироком интервале чисел Мос < 1, чт локальная формула (29). На рнс. 94 приводятся для сравнения результаты опытного определения Су тонкого (относительная толщина 6,57о), мало изогнутого винтового профиля при двух углах атаки 2 и 4°. Можно заметить, что при угле атаки 4° экспериментальная кривая (пунктир с кружками) уклоняется от теоретической (сплошная линия) кривой (30) ранее, чем при угле атаки 2° (пунктир с крестиками). Представляет интерес тот факт, что чем больше возмущение потока, в данном случае чем больше угол атаки, тем меньше [c.284]

Зависимость Су и Сх несимметричного профиля от угла атаки а приведена на рис. 18.6. Для несимметричного профиля угол нулевой подъемной силы отрицателен (ао= —7" ). При а<ао подъемная сила направлена вниз Ry O, Су<0. Вначале Су возрастает пропорционально а, что качественно соответствует теоретической зависимости (18.6), однако измеренные значения Су получаются меньше теоретических за счет влияния вязкости. При критическом угле атаки сскр коэффициент подъемной силы достигает максимума и при дальнейшем увеличении резко падает, а С возрастает. Это объясняется тем, что отрыв пограничного слоя при увеличении а в области акр распространяется на все большую часть верхней поверхности профиля. Это приводит, с одной стороны, к уменьшению давления на кормовую часть, что увеличивает Сх, и к увеличению давления на среднюю часть верхней поверхности профиля, разрежение над которой имеет наибольшее значение в образовании подъемной силы. Все это происходит за счет уменьшения циркуляции скорости около профиля при отрывном обтекании задней ост- [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...