Зоны с пониженным содержанием

Если МКК связана с выделением карбидов, то в стали образуется узкая приграничная зона с пониженным содержанием хрома. Поляризационная кривая такой стали фактически представляет собой сумму кривых для обедненных хромом границ зерна и тела зерна с более высоким содержанием хрома. Вклад каждой составляющей определяется ее площадью. [c.67]

Наиболее обоснованной причиной возникновения межкристаллитной коррозии коррозионностойких сталей в подавляющем большинстве случаев следует считать обеднение хромом границ зерен вследствие выделения на них при отпуске фаз, богатых хромом. Наиболее часто МКК связана с образованием карбидов хрома. При отпуске в опасной зоне температур по границам зерен происходит выделение карбидов хрома, вследствие чего резко понижается концентрация углерода и хрома в приграничной области. Так как скорость диффузии углерода значительно выше, чем хрома, то при дальнейшем росте карбидов используется почти весь углерод твердого раствора, а хром только в зоне роста карбидов, т. е. около границ. В результате в приграничной области образуется зона с пониженным содержанием хрома. При увеличении времени и температуры отпуска скорость диффузии хрома будет превышать скорость диффузии углерода, так как концентрация хрома в объеме зерна практически не изменилась, а углерода сильно снизилась из-за образования карбидов. Это приводит к выравниванию концентрации хрома в объеме зерна и на границе. Коррозионная стойкость границ при этом повышается и склонность к МКК снижается. [c.102]

Кислородные концентрационные элементы существуют в щелях (зазорах), а также в зонах ватерлинии на участках со сцепленными осадками (отложениями) и значительными углублениями, которые препятствуют диффузии кислорода и создают разности концентраций раствора. Зоны с пониженным содержанием кислорода анодны и поэтому склонны к коррозии. [c.31]

Зоны с пониженным содержанием кислорода 31 [c.426]

В результате окисления и образования зоны с пониженным содержанием легирующих элементов поверхностные слои сплавов становятся малопрочными, что приводит к их преждевременному [c.97]

Они и часть ферритных зерен превращались в аустенит. При последующем охлаждении остались неизмельченные фер-ритные зерна, не претерпев-шие превращения при нагреве, и измельченные зерна квази-эвтектоида с пониженным содержанием углерода. Обычно ширина этой зоны находится в пределах от 0,1 до 5 мм. [c.248]

Низколегированные стали с пониженным содержанием углерода отличаются хорошими свариваемостью и технологичностью. В сварных конструкциях гидроэрозия обычно начинает развиваться в сварном шве или в зоне термического влияния. Эрозионная стойкость особенно резко снижается при некачественном исполнении шва и склонности стали к образованию микротрещин. Основным показателем хорошей свариваемости низколегированных сталей является пониженное содержание углерода этому требованию отвечают многие низколегированные стали. [c.179]

Под белым слоем на предварительно закаленных сталях наблюдается зона пониженной микротвердости и повышенной травимости, которая представляет собой мартенсит вторичной закалки с пониженным содержанием углерода, хрома и других карбидообразующих элементов и с уменьшенным количеством карбидов. [c.23]

В природе аэробные и анаэробные бактерии существуют совместно. В почве наиболее интенсивная коррозия наблюдается в болотистых местах (pH == 6,8. .. 7,8), насыщенных органическими остатками с пониженным содержанием кислорода. Поверхность конструкций, имеющих значительную протяженность (трубопровод), становится анодной по отношению к участкам, контактирующим с более аэрированной почвой, и коррозия ускоряется. В анодных зонах возможно окисление гидрозакиси железа железобактериями. [c.301]

Сварка среднеуглеродистых сталей. Такие стали имеют повышенное содержание углерода, который является причиной образования кристаллизационных трещин при сварке, а также малопластичных закалочных структур и трещин в околошовной зоне. Поэтому для повышения стойкости металла шва против образования кристаллизационных трещин следует понизить количество углерода в металле ш"ва. Это достигается применением электродов с пониженным содержанием углерода, а также уменьшением доли участия основного металла в металле шва. [c.110]

Сварка сталей данной группы представляет повышенные трудности ввиду образования при охлаждении малопластичных закалочных структур, являющихся причиной возникновения кристаллизационных трещин в зоне термического влияния. Снизить вероятность образования закалочных структур можно предварительным и сопутствующим подогревом заготовок, применением электродов с пониженным содержанием углерода, подбором режимов сварки, обеспечивающих минимальное проплавление основного металла, медленным охлаждением нагретого металла. [c.252]

Макроструктура хорошо выполненного стыка характеризуется отсутствием раковин, пор, трещин, непроваров и неметаллических включений. Специальное травление выявляет искривление волокон (фиг. 58,а). Глубокое травление (фиг. 58, б) указывает на наличие вблизи стыка зоны с пониженной химической стойкостью. В самом стыке выявляется узкая белая полоска. Белая полоска представляет собой область относительно чистого металла с пониженным (по сравнению с окружающим основным металлом) содержанием углерода. Например, при сварке стали, содержащей 0,25 /дС, содержание его в стыке (белой полоске) может понизиться до 0,10/д. С этим связано некоторое понижение твердости в стыке по сравнению с прилегающими участками стали (см. 2 гл. III). Причины понижения содержания углерода в стыке были рассмотрены в предыдущем главе. Типичная микроструктура сварного соединения ма- [c.88]

Диффузионный слой на чугунах при равных условиях насыщения имеет одну нетравящуюся зону, за которой расположены слаботравящаяся зона с пониженным содержанием углерода и точечными включениями интерметаллидов Т1Ге, затем [c.75]

Контроль литья магнитопорошковым методом — один из достаточно сложных вопросов дефектоскопии, что связано с большой шероховатостью поверхности, нередко сложной формой отливки, наличием дефектов, расположенных под небольшим углом (до 20°) к поверхности. На отдельных участках-деталей сложной формы (с отверстиями, перегородками и пр.) образуется полюсность, которая вызывает налипание порошка по кромкам и зонам резкого изменения сечения, что снижает чувствительность контроля. Для уменьшения фона на поверхности рекомендуется использовать суспензию с пониженным содержанием ферромагнитного порошка. [c.54]

В переходной зоне (зоне скоростного отпуска) и в основном материале эта закономерность нарушается, что обуслов,леио неравномерным распределением карбидов по объему материала и менее дисперсной структурой. Анализ распределения углерода показал, что в ЗТВ его содержится больше, чем в исходном материале, причем наблюдается заметное различие в содержании углерода его меньше в первом слое белой зоны с пониженной твердостью и больше во втором слое этой зоны. Очевидно, в центральной зоне ЗТВ расплавленный материал интенсивно перемешивался и взаимодействовал с кислородом воздуха, в результате чего происходило обез- [c.19]

Под поверхностью белого слоя наблюдается зона металла с пониженной коррозионной стойкостью. Эта зона представляет собой мартенсит вторичной закалки, но с пониженным содержанием углерода, хрома и других карбидообразующих элементов. Электродный потенциал белых слоев более положителен, чем потенциал основного металла на 20—30 мВ, Опыты показали, что на образцах с нанесенным белым слоем торцы их (исходный металл) служат анодами и активно растворяются, поверхности же, обработанные на структуру белого слоя , являясь катодами, практически не корродируют., елые слои характеризуются повышенной коррозионной стойкостью как в нейтральных (3 %-й водный раствор Na l), так и в кислых (растворы серной и соляной кислот) средах. [c.113]

На чет1вертом участке 4—5), где температура изменялась в интервале между линиями GS и PS диаграммы рис. 5-2, происходит частичная перекристаллизация. В первую очередь превращение охватывает зерна перлита. Они и часть зерен феррита превратились при нагреве в аустенит. При последующем охлаждении остались не-измельченные зерна феррита, не претерпевшие превращения при нагреве, и измельченные зерна квазиэвтектои-да с пониженным содержанием углерода. Обычно ширина этой зоны находится в пределах от 0,1 до 5 мм. [c.178]

При циклическом упругопластическом кручении трубчатых образцов (толщина стенки 1 мм) из низколегированной котельной стали типа ЧСН обнаружено [961, что микротрещины образуются группами вдоль образующих образца в виде отдельных зон на циклической поверхности (рис. 4.36, а). Выявление микроструктуры показало, что трещины образовывались в участках с пониженным содержанием перлитных зерен (рис. 4.36, б). Возникно- [c.150]

Работы по созданию новых усовершенствованных конструкционных материалов для активных зон реакторов типа ВВЭР предусматривают дальнейшее совершенствование качества оболочек твэлов из сплава ЭПО использование для производства сплавов циркония с пониженным содержанием гафния [< 0,01 % (ат.)] применение в качестве конструкционного материала для твэлов и ТВС разработанного в России высокорадиацион нестойкого циркониевого сплава Э635 (Zr-l,2Sn-lNb—0,4Fe) [18, 20]. [c.364]

Недостаток этих сплавов — их относительно высокая склонность к межкристаллитной коррозии, возникающей в зоне термического влияния сварных соединений или после дополнительного нагрева в интервале умеренных температур. В результате термической обработки, а также с понижением содержания углерода (сплав 03ХН28МДТ) сопротивляемость межкристаллитной коррозии повышается. [c.505]

Применение для холодной высадки сталей обыкновенного качества с химическим составом и механическими свойствами по ГОСТ 1050—74 (конструкционные стали), ГОСТ 4543—71 (легированные конструкционные стали) может привести к массовому браку по трещинам. Поэтому ГОСТ 10702—78 предусмотрено изготовление специальных сталей для холодного выдавливания и высадки с пониженным содержанием кремния, серы, фосфора, никеля, меди и мышьяка. Макроструктура стали должна быть однородной, без усадочных рыхлостей, расслоений, неметаллических включений, пористости, газовых пузырей, трещин, ликвационных зон, раковин, флокенов, песочин и другнх дефектов, видимых невооруженным глазом на поперечЕ1ых темплетах после травления. [c.378]

Так, в процессе исследований, проводимых при циклическом упругопластическом кручении трубчатых (Образцов (толщина стенки 1 мм) из низколегированной котельной стали ЧСН, было обнаружено, что микротреш ины образуются группами в виде отдельных зон вдоль образуюш их образца на его цилиндрической Поверхности (рис. 7, а). Выявление микроструктуры показало, что треш ины образовывались в участках с пониженным содержанием перлитных зерен (рис. 7, б). Возникновение ферритных и перлитных зон по объему материала было обусловлено неравномерностью распределения углерода. При прокатке эти участки сохранились в виде чередующихся полос, ориентированных вдоль ее направления. И в тех случаях, когда последующей термообработкой не удается устранить указанную неравномерность, процессы пластической деформации при малоцикловом нагружении локализуются в зонах, наименьшим образом сопротивляющихся деформированию и разрушению, например, как в нашем случае, в ферритных участках. Это обстоятельство свидетельствует о том, что неоднородность деформации в многофазных сплавах определяется также и характером распределения фаз. [c.48]

Вследствие этого дожигание частиц тве рдого Т01плива происходит в среде с пониженным содержанием кислорода, что и приводит к затягиванию горения и увеличению потерь теплоты с механическим недожогом. Такая организация топочного процесса способствует появлению зон с восстановительной средой в пристенных участках камеры горения, образованию сероводорода. Специальные исследования показали, что при совместном сжигании пыли АШ и мазута в одном горелочном устройстве сероводород присутствует в факеле при агор= 1. В то же время при сжигании только пыли АШ при этом коэффициенте избытка воздуха сероводород отсутствует [42]. [c.61]

Отличие среднеуглеродистых сталей от низкоуглеродистых в основном состоит в различном содержании углерода. Среднез глеродистые стали содержат 0,26 — 0,45 % углерода. Повышенное содержание углерода создает дополнительные трудности при сварке конструкций из этих сталей. К ним относится низкая стойкость против кристаллизационных трещин, возможность образования малопластичных закалочных структур и трещин в околошовной зоне и трудность обеспечения равнопрочности металла шва с основным металлом. Повышение стойкости металла шва против кристаллизационных трещин достигается снижением количества углерода в металле шва путем применения электродных стержней и присадочной проволоки с пониженным содержанием углерода, а также уменьшения доли основного металла в металле шва, что достигается сваркой с разделкой кромок на режимах, обеспечивающих минимальное проплавление основного металла и максимальное значение коэффициента формы шва. Этому же способствуют электроды с большим коэффициентом наплавки. Для преодоления трудностей, возникающих при сварке изделий из среднеуглеродистых сталей, выполняют предварительный и сопутствующий подогрев, модифицирование металла шва и двухдуговую сварку в раздельные ванны. Ручную сварку среднеуглеродистых сталей ведут электродами с фтористо-кальциевым покрытием марок УОНИ-13/55 и УОНИ-13/45, которые обеспечивают достаточную прочность и высокую стойкость металла шва против образования кристаллизационных трещин. Если к сварному соединению предъявляются требования высокой пластичности, необходимо подвергнуть его последующей термообработке. При сварке следует избегать наложения широких валиков, сварку выполняют короткой дугой, небольшими валиками. Поперечные движения электрода нужно заменять продольными, кратеры заваривать или выводить на технологические пластины, так как в них могут образовываться трещины. [c.104]

При выборе стали прежде a ero следует исходить из условия, что высокопрочные среднелегированные стали мо гут быть термически обработаны на заданный предел прочности (закалка и низкий отпуск или изотермическая закалка). Так как изменением темперетуры отпуска предел прочности регулировать нежелательно (oina -ность попадания в зону с пониженной ударной вязкостью), то содержание углерода в стали в случае применения закалки и низкого отпуска должно быть жестко увязано с уровнем прочности. Изотермическая закалка. позволяет нутем изменения температуры закалочной среды регулировать уровень прочности. [c.43]

Сталь ЗОХГС применяется в конструкциях, которые после сварки проходят соответствующую термическую обработку, повышающую прочность и пластичность сварных соединений. Технология сварки этой стали должна обеспечить такой тепловой режим, при котором твердость околошовной зоны получилась бы минимальной. Для сварки этой стали толщиной от 2 до 10 мм рекомендуется применять проволоку Св-20ХМА. В процессе сварки нужно предотвратить выгорание хрома и марганца, поэтому сварка ведется под флюсами с пониженным содержанием кремнезема. Лучшим для этой цели является флюс АН-10. Сварку выполняют проволокой диаметром 3 мм при силе тока 340—370 а со скоростью сварки 30 м час или диаметром 4 мм при силе тока 650—570 а со скоростью сварки 14 м/час. При сварке металла толщиной более 10 мм усиливается легирование шва элементами основного металла. Поэтому металл большой толщины, например 80 мм, рекомендуется сваривать с закладкой в разделку низкоуглеродистой проволоки марки Св-08А. Второй и последующие слои следует сваривать проволокой Св-20ХМА. Применение присадки, уложенной в шов и расплавленной при наложении первого шва, не всегда гарантирует полный провар, особенно при сварке кольцевых швов. После сварки изделие подвергают термической обработке по режиму закалка в масле от 880° и отпуск при температуре 520°. [c.84]

Наплавка стальным электродом валика на чугунную деталь дает в первом слое чугун с пониженным содержанием углерода, не превышающим 1,5—1,8%. Такие сплавы имеют большую хрупкость и легко образуют твердые закаленные зоны. Во втором слое наплавки содержание углерода уменьшается до 0,5—0,6%, и только в третьем слое оно приближается к содержанию его в металле электрода (0,1%). Технологические приемы сварки чугуна стальными электродами, к которым относятся сварка первых слоев на режимах с малой погонной энергией применение электродов малого дияметра (не более 3—4 мм) уменьшение тока до 30—35 а на 1 мм диаметва электрода обеспечение минимально возможной глубины проплавления (0,5—2,0 мм) основного металла двухслойная наплавка, при которой после наложения первого валика длиной 50—60 мм сварщик сразу же наплавляет на этот валик второй слой, позволяют частично улучшить структуру сварного соединения и несколько увеличить пластичность металла в первых слоях наплавки. [c.138]

При широкой зоне частичного расплавления стали иногда наблюдается при сварке оплавлением ее разрыхление по обе стороны от линии стыка на расстоянии 1,5—2,5 мм (фиг. 62, б). Появление рыхлости, по Е. А. Грейль, объясняется тем, что при нагреве стали в первую очередь расплавляются участки, обогащенные углеродом и легкоплавкими примесями. Вследствие низкой температуры солидуса (например, сталь, содержащая 1 /д С, начинает плавиться около 1360 ) участки частично расплавленного металла проникают глубоко в тело свариваемых деталей. Во время осадки расплавленный металл в непосредственной близости к плоскости стыка вытесняется, и в стыке остается сравнительно узкая полоска очень чистого тугоплавкого металла с пониженным содержанием углерода и вредных примесей (температура солидуса малоуглеродистой стали выше 1450 ). Однако удаление при осадке расплавленного металла из узких промежутков между нерасплавленными зернами затруднено—здесь расплавленный металл при осадке задерживается, и в процессе последующего охлаждения и усадки в нем могут образоваться усадочные раковины, большое количество которых создает впечатление сплошной рыхлости. [c.96]

Аналогичное заключение следует кз рассмотрения рив. 11.2. Если принять, что легирующим элементом Ме является никель, то представленные линии а, а, а" и б будут характеризовать распределение никеля в участке сплавления при сварке безникеле-вой низкоуглеродистой стали присадочными материалами g различным содержанием никеля. Условие образования участка сплавления о мартенситом определяется содержанием в нем никеля (см. рис. 11.4). При содержании никеля ниже определенного количества и наличии прочих легирующих элементов сталь перестает быть чисто аустенитной, в ее структуре появляется мартенсит, количество которого возрастает с понижением содержания никеля до определенного уровня. Если это минимальное содержание никеля соответствует штриховой линии ка рис. 11.2, тогда отрезки О—Xi О—О—Хз и О—Х будут характеризовать размер зоны сплавления с мартенситной структурой. Размер участка мартенсита уменьшается с увеличением содержания никеля в присадочном материале О—< О—Х.. < О—Х. ) и с уменьшением степени проплавления О—Х. < i --vYi). [c.293]

Медь, как известно, имеет сильно выраженное физическое сродство с кислородом в ней (ГОСТ 859—66) содержится до 0,15% Ог. В околошовной зоне наибольшее влияние оказывает кислород основного металла. Поэтому для улучшения сварных конструкций промышленность выпускает специальную медь МЗр с пониженным содержанием кислорода (0,01%). Однако кислород в околошовную зону может попасть и путем диффузии из материала шва и окружающих газов. В процессе затвердевания металла растворимость кислорода снижается, и по границам зерен выделяется эвтектика медь — закись меди, которая охрупчивает металл. При горячей прокатке окисные прослойки разрушаются, и отдельные прослойки закиси меди располагаются в направлении волокон металла. [c.44]

Участки повышенной легированности (межосные участки) образуют как бы своеобразный каркас, в котором заключены зоны (оси дендритов) с пониженным содержанием легирующих элементов. [c.25]

И д околошовной зоны и соответствующая ей длительность Ь + устанавливаются по данным сварки жестких проб, иаилучшим образом воспроизводящих тип соединений и уровень напряжений в данной сварной конструкции. Выбор для сталей с повышенным содержанием углерода следует производить в зависимости от реакции стали на термический цикл 1) по допустимому содержанию мартенсита в околошовной зоне (перлитные стали со средней устойчивостью аустенита, у которых при сварке можно регулировать структурное состояние и свойства см. группу б сталей на рис. 153) 2) исходя из обеспечения достаточно полного развития процессов самоотпуска мартенсита в процессе охлаждения при однопроходной сварке или процессов отпуска при многослойной сварке (стали с высокой устойчивостью аустенита, практически не изменяющие своё структурное состояние и свойства в околошовной зоне при простом термическом цикле см. карие. 153 группу деталей преимущественно с бейнитной структурой и группу в с мартенситной структурой). Как было показано в 4 гл. VI, при сварке сталей с пониженным содержанием углерода РГд целесообразно выбирать весьма высокий, так как образование трещин в них удаётся предупреждать и за счёт резкого ограничения [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...