Модифицирование металла шва

Методы контроля качества 336 Методы контроля течеисканием 358 Механизм подачи электродной (присадочной) проволоки 139, 165 Механические испытания 342 Микроплазменная сварка 232 Модифицирование металла шва 26 Мундштуки для электрошлаковой сварки 215 [c.392]

Металлургические свойства. Шлакообразующая часть флюса алюминатно-рутилового типа. Флюс нейтрален по Si и Мп, производит модифицирование металла шва. [c.330]

Для преодоления этих трудностей и в первую очередь для повышения стойкости металла шва против кристаллизационных трещин при всех видах сварки плавлением стремятся снизить содержание углерода в металле шва. Это обычно достигается за счет применения электродных стержней и электродной проволоки с пониженным содержанием углерода и уменьшения доли основного металла в металле шва. Стремятся также обеспечить получение швов с большим значением коэффициента формы и применяют предварительный и сопутствующий подогрев, двухдуговую сварку в раздельные ванны и модифицирование металла шва. [c.491]

Большое влияние оказывает характер структуры, образующейся при кристаллизации. Благоприятной, например, считается дендритная равноосная. Для ее получения прибегают к модифицированию сварных щвов редкоземельными, тугоплавкими или поверхностно-активными элементами. Нередко применяют также различные способы внешнего воздействия на кристаллизующийся металл шва — электромагнитное и ультразвуковое перемешивание, механические колебания ванны в процессе кристаллизации и др. Для создания условий, способствующих переходу от плоской схемы кристаллизации к объемной, иногда прибегают к введению в сварочную ванну дополнительного холодного металла в виде проволоки или металлической крупки того же состава, что и свариваемый металл. Введение охлаждающей присадки создает в ванне зону термического переохлаждения и способствует получению объемной схемы кристаллизации. [c.488]

Переход к металлу шва. Нагрев при сварке ие устранил эффекта модифицирования, 50 1, (19) табл. 2.4. [c.87]

Важное условие предупреждения горячих трещин — выбор соответствующего присадочного материала. При сварке аустенитных сплавов стремятся получить наплавленный металл, имеющий в своем составе вторую фазу в виде мелкодисперсных включений феррита, карбидов ниобия, термодинамически устойчивых нитридов типа TiN, тугоплавких оксидов. Легирование сварных швов аустенитных сталей и никелевых сплавов большими количествами молибдена, вольфрама, тантала, при которых подавляется процесс высокотемпературного разрушения, эффективно только при условии жесткого ограничения содержания в сварочной ванне кремния, фосфора, серы, легкоплавких примесей и газов [4, с. 141 5]. Положительные результаты дает рафинирование металла сварочной ванны или модифицирование структуры шва с помощью галоидных или высокоосновных флюсов-шлаков [9, с. 148 и 155]. [c.73]

В связи с этим сварку следует производить плавящимся электродом того же состава, что и основной металл, или же неплавящимся электродом, ограничивать угар легирующих элементов и предупреждать загрязнение металла шва газами и вредными примесями, которые могут проникнуть в зону сварки из окружающей атмосферы или сварочных материалов. Металлургическое воздействие при сварке среднелегированных сталей должно заключаться главным образом в улучшении первичной структуры металла шва путем ускорения кристаллизации и модифицирования его присадкой малого количества таких элементов, как титан, алюминий и др., а также регулирования количества, формы и распределения неметаллических включений. [c.549]

Одна из важнейших функций флюсов или электродных покрытий, применяемых при электродуговой сварке,— металлургическая обработка металла шва его раскисление, легирование, модифицирование и рафинирование. [c.244]

Известно, что кристаллизация в шве начинается на подложке — основном металле и тугоплавких частицах. Легкоплавкая фаза и неметаллические включения оттесняются в центральную часть шва. Для увеличения количества центров кристаллизации и снижения, таким образом, ликвации в шве в состав припоев иногда вводят частицы основного металла или иного более тугоплавкого металла. Увеличение числа центров кристаллизации происходит и в случае модифицирования расплава зоны сплавления [4]. Однако особенности геометрии шва и влияние масштабного фактора затрудняют равномерное распределение модификатора в расплаве зоны сплавления, что делает этот метод мало действенным. [c.195]

В промышленности широко применяются клеи серии БФ, представляющие собой раствор модифицированной фенольной смолы в спирте. Твердая пленка этого клея образуется при воздушной сушке, но для получения наиболее прочного клеевого шва рекомендуется тепловая обработка склеиваемых деталей для перевода смолы в неплавкое состояние, обеспечивающее наиболее высокую механическую прочность клеевого соединения. Из клея БФ трех марок — БФ-2, БФ-4 и БФ-6 — первые два применяют для склеивания различных металлов и сплавов (алюминий, медь, сталь), а также для склеивания различных электроизоляционных материалов керамики, стекла, пластмасс, картонов. Возможно склеивание перечисленных материалов в различных сочетаниях. [c.164]

Отличие среднеуглеродистых сталей от низкоуглеродистых в основном состоит в различном содержании углерода. Среднез глеродистые стали содержат 0,26 — 0,45 % углерода. Повышенное содержание углерода создает дополнительные трудности при сварке конструкций из этих сталей. К ним относится низкая стойкость против кристаллизационных трещин, возможность образования малопластичных закалочных структур и трещин в околошовной зоне и трудность обеспечения равнопрочности металла шва с основным металлом. Повышение стойкости металла шва против кристаллизационных трещин достигается снижением количества углерода в металле шва путем применения электродных стержней и присадочной проволоки с пониженным содержанием углерода, а также уменьшения доли основного металла в металле шва, что достигается сваркой с разделкой кромок на режимах, обеспечивающих минимальное проплавление основного металла и максимальное значение коэффициента формы шва. Этому же способствуют электроды с большим коэффициентом наплавки. Для преодоления трудностей, возникающих при сварке изделий из среднеуглеродистых сталей, выполняют предварительный и сопутствующий подогрев, модифицирование металла шва и двухдуговую сварку в раздельные ванны. Ручную сварку среднеуглеродистых сталей ведут электродами с фтористо-кальциевым покрытием марок УОНИ-13/55 и УОНИ-13/45, которые обеспечивают достаточную прочность и высокую стойкость металла шва против образования кристаллизационных трещин. Если к сварному соединению предъявляются требования высокой пластичности, необходимо подвергнуть его последующей термообработке. При сварке следует избегать наложения широких валиков, сварку выполняют короткой дугой, небольшими валиками. Поперечные движения электрода нужно заменять продольными, кратеры заваривать или выводить на технологические пластины, так как в них могут образовываться трещины. [c.104]

Электрошлаковая сварка ЧШГ осложнена тем, что из-за длительного пребывания сварочной ванны в жидком состоянии трудно обеспечить стабильное получение в металле шва графита шаровидной формы. Для надежного модифицирования металла шва необходимо применять флюсы, содержащие элементы — глобуляризаторы графита. Другой путь — использование порошковых проволок, лент или присыпок с модификаторами. [c.330]

Это достигается тем, что сварочные материалы участвуют а) 3 защите расплавленного металла в зоне протекания металлур гических процессов, а в некоторых случаях и пагрстого твердого металла от вредного действия атмосферного воздуха (насыщения его газами атмосферы) в точение всего н])оцесса сварки — в процессе расплавления, переноса в дуге, пребывания в сварочной ванне, к рнсталлнзации б) в регулпрованпи химического состава металла шва путем его легирования и раскисления в) в очистке (рафинировании) металла шва — удалении серы, фосфора, включений окислов и шлаков г) в очистке металла шва от водорода и азота д) в ряде случаев в модифицировании, измельчении первичной структуры шва. [c.84]

В целях максимального приближения состава металла шва к основному металлу п получения достаточно мелкозернистой структуры литого металла сварных швов применяют электродные стержни, состав которых подобен составу свариваемого металла (обычно только с несколько меньшим содержанием углерода), и покрытия фтористо-кальциевого типа с достаточным количеством рас-кислителей (часто с алюминием и титаном) для модифицирования металла сварочной ванны прп его кристаллизации [21]. [c.164]

Флюс АНФ-5 отличается хорошими металлургическими свойствами обеспечивает десульфурацию металла, высокую степень усвоения легкоокисляюш,ихся элементов и модифицирование структуры металла шва. [c.379]

Флюсы для сварки алюминия и его сплавов полуоткрытой дугой (по флюсу). По отношению к жидкому алюминию не удается подобрать легкоплавкие твердые сравнительно нейтральные композиции, подобные инертным газам. Между жидким шлаком и металлом протекают реакции, интенсивность и направление которых определяются составом, температурой н продолжительностью процесса. При сварке алюминия задача легирования шва обычно не ставится, хотя в небольшой степени микролегирование (модифицирование) шва возможно и действительно находит применение. В этом отношении флюсы для сварки алюминия существенно отличаются от флюсов для стали, где за счет кремне- и марганцевосстановитель-пого процесса удается получать оптимальный состав, структуру и свойства металла шва. [c.420]

Высокий отпуск не приводит к повышению значения ударной вязкости металла шва и околошовной зоны, так как видманштет-товая структура сохраняется и после отпуска. Некоторое повышение ударной вязкости металла электрошлакового шва достигается путем модифицирования, использования ультразвуковых колебаний, электромагнитного перемешивания, механической вибрации ванны и других приемов. Однако при этом остается нерешенной задача повышения ударной вязкости на участке перегрева околошовной зоны. Поэтому в тех случаях, когда по условиям эксплуатации конструкции необходимо обеспечить высокую ударную вязкость металла шва и околошовной зоны при температурах ниже комнатной, ее следует подвергать общей или местной нормализации с последующим общим отпуском для снятия напряжений. [c.486]

Изменить услоЁия крисТаллиааций, степень дисперсности структурных составляющих, а следовательно, механические и технологические свойства металла шва можно путем введения в металл шва модификаторов. Модифицирование можно рассматривать как воздействие на кристаллизацию металла изменений, вносимых в процесс зарождения и роста центров кристаллизации. Основная идея модифицирования чугуна сводится к такому изменению условий эвтектического превращения, при ,которых образуется графитная эвтектика с наиболее благоприятной формой и распределением графита. [c.504]

Модифицирование структуры металла высокохромистого шва и получение мелкозернистой структуры может быть достигнуто также введениел титана [45]. При наличии в шве около 0,15-н0,30 Т1 снижается и опасность образования трещин в швах, особенно в условиях сварки без подогрева. Проволока, легированная титаном марки 08Х14ГТА, используется при сварке в углекислом газе и обеспечивает стабильные механические свойства и высокую технологическую прочность металла шва. [c.42]

Флюс ФРИГ-8344 с полным основанием можно отнести к малоизученной шлаковой системе СаО — СаРг — ТЮг — AI2O3. Отличительная особенность названного флюса —обеспечение микролегирования металла шва титаном и модифицирование его структуры [24]. Первичная структура сварных швов, выполненных под флюсами системы ФРИГ (флюорит — рутил — известь — глинозем), — дезориентированная, равноосная, без характерной зоны стыка кристаллитов в центре шва. [c.151]

При изготовлении конструкций из алюминия и его сплавов часто применяют сварку. Стойкость сварного шва, выполненного автоматической сваркой алюминия марок АО и АВ1 с применением флюса АП-А1 в 97%-ной уксусной н 98%-ной азотной кислотах при комнатной температуре и кипении не ниже, чем стойкость основного металла. Модифицирование металла 1ива 0,06—0,08% титана не снижает стойкости сварных соединений. Замена автоматической сварки по флюсу газовой и руч-лой дуговыми сварками не снизила стойкости сварных соеди-лений [152]. [c.80]

Мерой повышения стойкости металла шва против образования горячих трещин является модифицирование его структуры. Так, проволока ПАНЧ-11 содержит в своем составе редкоземельные металлы, которые придают глобулярную форму неметаллическим включениям, нейтрализуют вредное действие серы. [c.331]

В ряде работ [71, 72] подчеркивается, что в люмент образования горячих трещин наличие жидких межкристаллитных прослоек не обязательно. Исследованием процесса кристаллизации металла шва на низкоуглеродистой конструкционной стали с применением модифицированного микроскопа с горячими столом и камерой [101] установлено, что горячие трещины в металле таких швов возникают после того, как затвердевание закончилось. Указывается, что при нагревании такого шва под микроскопом плавление зоны сегрегации серы и фосфора при температуре ниже 1460° С не наблюдалось. В работе [8] расчетным путем установлено, что при однопроходной автоматической сварке нержавеющей аустенитной и углеродистой конструкционной сталей толщиной 2,5 и 10 мм на режимах, обеспечивающих сквозное проплавление, возникновение растягивающих напряжений в шве до завершения кристаллизации может быть только в высоколегированной стали толщиной 10 мм (при температуре 1450° С примерно за 2 с до завершения кристаллизации). Во всех остальных случаях швы начинают испытывать растягивающие напряжения и деформироваться только через несколько секунд после окончания кристаллизации и при значительно более низкой температуре, чем температура солидуса. Отмечается, что чем толще свариваемый металл, тем при более высокой температуре шва возникают в нем растягивающие напряжения и деформации и тем, следователь-но, больше вероятность образования горячих трещин. Склонность к образованию горячих трещин в швах при сварке аустенитных сталей больше, чем при сварке углеродистых конструкционных сталей, так как при одинаковой толщине свариваемого металла температура центра шва, при которой возникают растягивающие напряжения в нем, выше, а время начала возникновения этих напряжений после завершения кристаллизации — меньше в аустенитном металле шва, чем в низкоуглеродистом нелегированном. В этой же работе установлено, что при автоматической сварке с полным проваром аустенитной стали температура в центре шва к началу возникновения растягивающих деформаций выше ( 980° С), чем при ручной сварке (800° С). Следовательно, при использовании одинаковых сварочных материалов (имеются в виду одинаковые химический состав и структура металла шва) вероятность образования в шве горячих трещин при автоматической сварке больше, чем при ручной. [c.285]

Как показывает опыт применения пайки, причиной снижения прочности паяных соединений обычно являются избыточное количество расплава припоя в зазоре и возникновение хрупких интерметаллидных прослоек. При больших зазорах ликвация приводит к ослаблению центральной части шва вследствие концентрации в ней более легкоплавкой и менее прочной составляющей. Для увеличения числа центров кристаллизации и снижения ликвации в шве в состав припоев иногда вводят частицы паяе.мого металла или иного более тугоплавкого металла увеличение числа центров кристаллизации происходит в случае модифицирования расплава. Особенности геометрии шва затрудняют равномерное распределение. модификатора в расплаве зоны сплавления, что оказывает влияние на структуру шва. [c.306]

На склонность стали к хрупкому разрушению в основном влияют химический состав ее, величина зерна и микроструктура. Большинства легирующих элементов (Ni,Mn, Сг идр.) при небольшом их содержании понижают порог хладноломкости. Вредные пр>имеси (S, РГ N, О , As) повышают порог хладноломкости. Мелкозернистые стали мене чувствительны к хрупким разрушениям поэтому для сталей северного исполнения рекомендуется применять модифицированне малыми добавками алюминия, титана, ванадия при выдлавке и раскисление с добавкой повышенного по сравнению с обычным количествии алюминия, снижать температуру конца обработки давлением и проводить термическую обработку горячекатаного металла и зоны шва сварных соединений. [c.129]

В качестве легирующих компонентов в керамических флюсах используются ферросплавы ферросилиций, ферромарганец, феррохром, ферромолибден, ферровольфрам, феррованадий и др. Керамические флюсы, предназначенные для наплавочных работ, имеют в составе углеродистые вещества (графит, карбид кремния и карбиды металлов). Если легирующие элементы обладают высоким химическим сродством к кислороду, то они одновременно являются и раскислителями (кремний и марганец в составе керамических флюсов выполняет роль легирующих и раскисляющих элементов). Активные раскислители, например ферротитан, ферроалюминий, очень часто вводимые в состав керамических флюсов, одновременно являются и модификаторами. Для полного раскисления и модифицирования наплавленного металла сварного шва в состав керамических флюсов вводят комплексные сплавы (силикокальций, силикоалюминий, лигатура магния и др.). Связующими веществами при изготовлении керамических флюсов служат водный раствор силиката натрия (жидкое стекло) и различные органические соединения (клей, лаки и т.д.). [c.232]

Повышение пластичности и прочности соединений, выполненных контактно-реактивной пайкой с промежуточными прослойками (рис. 1, б), может быть достигнуто также разбавлением эвтектики в шве компонентами паяемого сплава с целью получения пластичного шва с доэвтектической структурой. Этот способ может быть пригоден для тех сочетаний металлов, для которых трудновыполнима диффузионная пайка, гомогенизация, модифицирование. Так, например, при контактно-реакпшной пайке алюминия и его сплавов лшжду собо11 через прослойку меди или серебра образуются хрупкие интерметаллидные эвтектики алюминия с металлом прослойки. Проводя процесс контактно-реактивной пайки при температурах, при которых в эвтектике растворяется паяемый алюминиевый сплав, плакировка из алюминия или алюминиевого припоя и образуется более пластичный точптектниоркн.й сплав, можно получить более пластичные и прочные паяные соединения. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...