Сталь Температуры точек превращений

Раньше мы приводили лишь схемы диаграмм превращения аустенита. Для полной информации о превращении аустенита той или иной марки стали необходимо обе диаграммы и ряд дополнительных сведений марка и состав стали, температура нагрева, размер зерна аустенита, а также свойства (хотя бы твердость) продуктов распада и соотношение структурных составляющих. Это мы видим на рис. 200, где приведены диаграммы изотермического и анизотермического превращения аустенита стали марки 40Х. [c.258]

Согласно этой кривой при охлаждении превращение начинается в точке Ми- Эта температура определяет температуру начала превращения ау-стенита в мартенсит в данной стали . [c.262]

Холодные трещины возникают в результате мартенситного превращения. Поэтому легирующие элементы, способствующие переохлаждению аустенита до температуры мартенситного превращения в зонах, нагретых выше критической точки, способствуют образованию холодных трещин. Углерод увеличивает объемный эффект мартенситного превращения и поэтому усиливает склонность стали к образованию холодных трещин. [c.398]

При понижении температуры изотермического превращения устойчивость аустенита понижается и при 600—500° С достигает минимума (см. рис. 8.5). При дальнейшем увеличении переохлаждения вплоть до точки М устойчивость аустенита возрастает. У легированных сталей имеются два интервала температур малой устойчивости аустенита. [c.97]

ВТМО связана с наклепом при температурах выше порога рекристаллизации, а НТМО — при температурах, хотя и ниже порога рекристаллизации, однако выше температуры мартенситного превращения. В процессе ВТМО и НТМО нагрев производится выше точки поскольку сталь необходимо перевести в аустенитное состояние. [c.131]

Образование указанных классов сталей определяется устойчивостью переохлажденного аустенита, так как чем больше содержание в стали легирующего элемента, тем выше устойчивость переохлажденного аустенита и ниже температура мартенситного превращения. Поэтому при одной и той же (на воздухе) в сталях разного состава образуются различные структуры смеси феррита с цементитом, мартенсит или аустенит. [c.174]

При содержании в стали 35—40% Со температура а— Y-превращения (точка А ) повышается почти до 1000° G, а температура Кюри возрастает еще в большей степени, так что при содержании более 20% Со температура магнитного превращения совпадает с температурой а—у-превра-щения (рис. 125). В присутствии углерода кобальт смещает эвтектоидную точку в направлении более высоких температур и меньших содержаний углерода. В сплаве, содержащем 50% Со, эвтектоидная точка расположена при —850° С и 0,7% С. [c.216]

Размеры и микротвердость слоев при одинаковых режимах обработки зависят от содержания углерода в углеродистых сталях. С увеличением содержания углерода в этих сталях наблюдается значительный рост микротвердости в ЗТВ луча ОКГ (рис. 4). Так, при Е = 2,06 Дж, г = 1,5 мс, / = 43,2 мм, в малоуглеродистой доэвтектоидной стали 20, структура которой состоит из феррита и перлита, микротвердость первого слоя ЗТВ луча ОКГ составляет 750—770 кгс/мм , а при обычной закалке цементированной стали 20 достигается микротвердость 300—350 кгс/мм Высокая твердость первого слоя ЗТВ свидетельствует о том, что в процессе охлаждения после воздействия луча ОКГ в нем происходили мартенситные превращения, т. е. нетравящаяся светлая полоса представляет собой малоуглеродистый мелкодисперсный мартенсит. Температура нагрева этого слоя изменялась от температуры плавления стали до точки Лсз. [c.15]

В процессе термической обработки стали, имеющей полиморфное превращение, происходит изменение кристаллического строения в определенном интервале температур, ограниченном нижней A и верхней критическими точками. [c.73]

Для получения качественных результатов необходимо учитывать специфические особенности индукционного нагрева, которые состоят в следующем. Нагреваемые объемы весьма непродолжительное время (секунды и доли секунды) находятся при температурах фазовых превращений, что не дает возможности диффузионным процессам завершаться с нужной полнотой. Чтобы компенсировать недостаток времени, повышают температуру нагрева при закалке. Возможность такого повышения вытекает из того, что при быстрых нагревах зерна аустенита растут в весьма малой степени. Вследствие этого температура нагрева определяется не только положением критических точек стали, но и скоростью нагрева, а также исходной структурой. Поэтому она превосходит температуру нагрева в печах на 50—200° С (табл. 14). [c.89]

Возможность упрочнения высоколегированных коррозионностойких сталей (переходного класса) за счет процессов, протекающих в твердых растворах в результате дополнительной термической обработки (высокий или низкий отпуск, обработка холодом) имеет важное значение для промышленного использования новых сталей высокой прочности. Степень неустойчивости у-твердого раствора зависит от химического состава хромоникелевых сталей, положения точки мартенситного превращения Мн), которая в системе хромоникелевых и никелевых сталей понижается с повышением содержания Ni, С, N, Мп и Сг. Химический состав стали этой группы подбирают таким образом, чтобы при высоких температурах она была практически полностью аустенитной и при быстром охлаждении сохраняла это состояние, но в виде неустойчивого аустенита. Этот аустенит под действием различных факторов в зависимости от точки Мн превращается в мартенсит, например, при холодной деформации или обработке холодом при —70° С, сообщая этим самым стали более высокие прочностные свойства. [c.42]

И снижение температуры мартенситного превращения (точки Мн) в результате присадки аустенитообразующих элементов (Ni, Мп, N, С и частично Сг) приводит к образованию сталей переходного класса с аустенито-мартенситной структурой и соответствующему изменению свойств. Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у -> и должно находиться в достаточно узких пределах. [c.140]

Наибольшие затруднения при сварке стали с аллотропическими превращениями может вызвать возникновение в зонах термического влияния структур с высокой или повышенной твёрдостью. В зависимости от толщины, состава и исходного состояния стали и режимов принятого метода сварки в зонах влияния иногда наблюдаются структуры мартенсита или других форм распада аустенита. Если известны кривые охлаждения, максимальные температуры металла в отдельных участках зоны влияния и С-образные кривые свариваемой стали, то при сопоставлении их можно предугадать конечную структуру стали в зонах влияния после сварки. Например, при охлаждении стали I (фиг. 81) в определённой точке зоны термического влияния по кривой 1 аустенит будет [c.355]

Отжиг. Нагрев стали до температуры, несколько превышающей точку Ас (на 30— 50° С), выдержка при этой температуре и последующее медленное охлаждение ниже температуры перлитного превращения называются полным отжигом (фиг. 1, режим 2). В результате такого отжига получаются полная фазовая перекристаллизация и стабильное состояние стали. [c.477]

При содержании в стали от 10 до 15 % Сг увеличение количества Мп в пределах 6-28 % приводит к снижению температуры фазового превращения у а. Для получения преимущественно аустенитной структуры стали такого состава необходимое содержание Мп составляет 16 % и более. Если же Сг >15 %, а содержание Мп составляет 22-28 %, при определенных температурах в стали образуется аустенит с сг-фазой. Последняя выделяется из а-фазы и, тем самым, обедняет ее Сг, вызывая превращение. Таким образом, Мп как аустенитообразующий элемент оказывает положительное влияние на структуру сталей рассматриваемой группы только при содержании Сг до 15 %. Если Сг больше, то в зависимости от количества Мп формируются следующие двух- и трехфазные структуры а + у при 1000 С а + у и а + у + сг при 20 °С а + у, а + у+ сг или у + сг при 700 °С. [c.35]

При нагреве доэвтектоидной стали выше температуры критической точки Ас1 после превращения перлита в аустенит образуется двухфазная структура — аустенит и феррит. При дальнейшем нагреве в интервале температур Ас —Ас феррит постепенно превращается в аустенит содержание углерода в аустените при этом уменьшается в соответствии с линией 03 (см. рис. 83). При температуре Лсд феррит исчезает, а концентрация углерода в аустените соответствует содержанию его в стали. Аналогично протекает превращение и в заэвтектоидной стали. При температуре несколько выше критической точки Ас (727 °С) [c.156]

Чем ниже температура, тем больше образуется мартенсита. Количество мартенсита при этом возрастает в результате образования все новых и новых кристаллов, а не вследствие роста уже возникших кристаллов, имеющих некогерентную границу. По достижении определенной для каждой стали температуры превращение аустенита в мартенсит прекращается. Эту температуру окончания мартенситного превращения обозначают Л1к. Положение точек [c.173]

Первая причина связана с разностью удельных объемов образующихся при вторичной кристаллизации фаз. Например, у аусте-нита он составляет 0,1275 см г, а у прочного, но малопластичного мартенсита - 0,1310 см г. При сварке закаливающихся сталей исходная твердая фаза - аустенит - при охлаждении почти полностью распадается, превращаясь в другие фазы, в том числе и в мартенсит. Металл при этом увеличивается в объеме, как бы разбухает. Основные превращения происходят при температурах выше 400 °С, горячий металл пластичен, напряжений в нем не возникает. Чем больше скорость охлаждения, тем больше образуется мартенсита, происходит закалка, но в то же время больше остается аустенита, не успевшего распасться при высоких температурах. Его превращение в мартенсит медленно продолжается при низких температурах, при которых металл приобрел высокую прочность, но стал хрупким. Теперь в результате увеличения объема возникают и накапливаются внутренние напряжения, образуются трещины. [c.33]

В доэвтектоидной стали при температуре ниже Ас наряду с перлитом имеется феррит. Когда при нагреве выше A i перлит начинает превращаться в аустенит, пограничные с новыми аусте-нитными зернами участки ферритных зерен начинают растворяться в них. При нагреве от Ас до Лсз феррит полностью растворяется в аустените. Э.то превращение при термической обработке стали запаздывает подобно уже рассмотренному превращению перлита в аустенит. И в этом случае запаздывание тем заметнее, чем больше скорость нагрева. [c.123]

Если нагретую до состояния аустенита сталь быстро охладить до температуры ниже температуры в критической точке А1 и затем выдержать при данной температуре, то превращение аустенита в феррито-цементитную смесь будет проходить в течение определенного времени. Такой процесс превращения аустенита при постоянной температуре (изотермический процесс) можно охарактеризовать зависимостями, приведенными на рис. И. После охлаждения стали до температуры t ниже температуры в критической точке Л1 аустенит сохраняется нераспавшимся некоторое время (отрезок о—а на рис. 11, а). Этот период времени называется инкубационным периодом. По истечении инкубационного периода начинается распад аустенита на феррито-цементитную смесь. С течением времени аустенит распадается все больше (отрезок а—б). Полный распад аустенита заканчивается по истечении времени, равного отрезку а—в (рис. 11, б). Следовательно, для распада аустенита на феррито-цементитную смесь при какой-то определенной температуре требуется определенное время. [c.12]

Однако, если сваривается среднелегированная сталь с повышенным содержанием углерода, то даже при многослойной сварке короткими участками практически не удается избежать закалки металла околонювпой зоны на мартенсит, так как длительность распада аустенита значительно больше, чем время пребывания металла при температурах выше температур мартенситного превращения в процессе сварки. [c.244]

Луч соответствует нагреву стали с какой-то определенной скоростью ьъ Он пересекает линии начала и конца превращения в точках а" и Ь". Следовательно, при непрерывном нагреве со скоростью мы зафиксируем превращение, протекающее в интервале температур от точки а" до точки Ь". Если нагрев был более медленным, то луч t, i пересекает кривые превращения при более низких температурах (точки а и Ь ), н превращение произойдет тоже при более низких тeмпepaтypax . [c.236]

Наиболее желательна высокая скорость охлаждения (выше критической скорости закалки) в интервале температур -/И,, для подавления распада переохлажденного аустенита в области нерл1гг-ного и промежуточного превращения и замедленное охлаждеяпе в интервале температур мартенситного превращения. И,, /И . Высокая скорость охлаждения в мартенситном интервале 1емиера-тур нежелательна, так как ведет к резкому увеличению уровня остаточных напряжений и даже к образованию трещин. Особенно опасны растягивающие напряжения, которые в условиях временного снижения сопротивления пластическим деформациям стали в период превращения могут вызвать трещины. В то же время слишком медленное охлаждение в интервале температур М — Af может привести к частичному отпуску мартенсита и увеличению количества остаточного аустенита вследствие его стабилизации, что снижает твердость стали. [c.204]

Если во время превращения количество аустенита оказывается недостаточным, то при температурах ниже температуры эвтектоидиого превращения остаются три фазы феррит, цементит и специальный карбид (например, для хромистой стали а, ЕвзС и СГ7С3). В случае недостаточного количества специального карбида превращение продолжается при снижении температуры с образованием феррита и цементита. [c.167]

В качестве материала для заклепок це.чесообразно применять легированные стали, типа 40Х. Если заклепка перед установкой нагрета до температуры, превышающей температуру фазового превращения, т. е. до 750 —800°С, и охлаждение происходит достаточно быстро, то сталь в процессе остывания подвергается мягкой закалке на сорбит, что значительно увеличивает прочность соединения. Изготовляя заклепки из, легированной стали состава, применяемого для НТМО, можно в процессе деформации заклепок во время остывания получить значительное упрочнение заклепок. [c.207]

При ВТМО стали деформацию осуществляют в аус-тенитной области выше температуры перлитного превращения Лс]. При этом возможны два варианта в зависимости от температуры, до которой охлаждают сталь. Если охлаждение проводят (рис. 282, а) до температуры ниже мартенситной точки (Мв), то в деформированном аустените протекает мартенситное превращение. Если [c.534]

Приведенные данные дают основание считать, что одной из причин высокой вязкости мар енситностареющих сталей является то, что максимальная прочность достигается при относительно высокой температуре нагрева (480-7500 " С), когда в определенной мере происходит релаксация неоднородных микронапряжений, возникших при мартенситном y превращении. Распад же твердого раствора, сопровожающийся выделением избыточной (упрочняющей) фазы не приводит к возникновению значительных по величине неоднородных микронапряжений. [c.121]

Если в результате превращения исчерпан аустенит, то при температурах ниже температуры эвтектоидного превращения останутся три фазы феррит, цементит и специальный карбид (для хромистой стали а, РезС, СГ7С3). Если исчерпан специальный карбид, превращение будет продолжаться при снижении температуры с образованием феррита и цементита (у а -]- ЕедС). [c.338]

В своей работе, выполненной под руководством автора, Ю. Д. Александров дал анализ формулы (2) применительно к условиям ЭМО автотракторных деталей из конструкционных сталей 40, 45, 50 и 40Х. Для случая, когда конструкционные стали имеют примерно одинаковые теплоемкость, плотность, температуру фазового превращения, при обработке с определенными режимами и с одинаковой геометрией инструмента (R — = 30 мм / =15 мм) некоторые слагаемые формулы (2) могут быть условно приняты постоянными. Если обозначить 0,24йрт1/(срВ ф) =Л и fepfP/427 p iф= , то формула (2) примет следующий вид [c.12]

Влияние углерода и исходной структуры металла на упроч-няемость поверхностного слоя. В обычных условиях увеличение температуры закалки конструкционных сталей выше точки Асз может привести к получению крупнозернистого аустенита после охлаждения. При ЭМО опасность перегрева не имеет такого значения, так как время выдержки ничтожно мало. Кроме того, можно предположить, что при ЭМО, несмотря на высокую скорость нагрева и мгновенную выдержку, однородность аустенита обеспечивается также и за счет механического измельчения структуры поверхностного слоя. При обработке крупнозернистой доэвтектоидной стали на некоторой глубине от поверхности, где температура ниже точки Асз, в зоне пониженных давлений и деформаций в процессе превращения могут оказаться нерастворенные зерна феррита. [c.24]

Отжиг I рода в зависимости от исходного состояин стали и температуры его выполнения ]Может включать процессы гомогенизации, рекристаллизации, снижения твердости н сиятня остаточных напряжений. Характерная особенность этого вида отжига в том, что указанные процессы происходят независимо от т.ого, протекают ли в сплавах при этой обработке фазовые превращения (а =<= у) или нет. Поэтому отж11г 1 рода можно проводить при температурах выше или ниже температур фазовых превращений (критических точек Лх и А ). [c.192]

При 723 °С реализуется фазовое превращениез аустенит распадается на феррит и цементит. Подноготная превращения достаточно прозрачна при этой температуре ГЦК решетка аустенита трансформируется в ОЦК решетку феррита (заметьте, что углерод смещает температуру полиморфного превращения). Но в ней растворимость углерода намного ниже и его избыток выделяется в виде цементита. Необходимая для образования цементита группировка рассеянных атомов углерода — процесс диффузионный. А раз так, то на него требуется время, и быстрым охлаждением его можно затормозить. Поэтому при закалке стали [c.216]

В доэвтектоидных сталях превращение аустенита начинается с образования феррита. Сталь концетрации К при температуре, соответствующей точке 2, начинает превращаться в феррит, который почти не растворяет углерода. При температуре точки в растворимость углерода в перлите определяет точка а. Остав- [c.86]

Стали 12Х1МФ и 15Х1М1Ф содержат относительно много легирующих примесей, вводимых для повышения жаропрочности. Эти примеси увеличивают склонность стали к подкалке. Одновременно они повышают прочность и сопротивляемость пластическим деформациям при высоких температурах и затрудняют снятие остаточных напряжений. Для того, чтобы на высокие внутренние напряжения, оставшиеся после сварки, не наложились напряжения от превращения последних порций аустенита в продукты распада, необходимо сразу после сварки устранить остаточные напряжения длительным высоким отпуском. Если дать стыку охладиться до комнатной температуры, то опасность образования трещин возрастет во много раз. [c.268]

М. Г. Лозинский [157], изучавший деформацию железа и стали при постоянной нагрузке во время термоциклиро-вания, обратил внимание на то, что в неравномерно нагретом образце деформация локализуется в участке, температура которого соответствует двухфазному (а + у) состоянию. Это наблюдение согласуется с результатами выполненной ранее работы Совера [361] и в дальнейшем было подтверждено многими исследователями. Оказалось, что сталь в интервале температур полиморфного превращения испытывает большие деформации под влиянием нагрузки, значительно меньшей предела текучести каждой из фаз. [c.66]

Вместе с тем данный вывод недостаточно обоснован. Об этом свидетельствуют опыты самого Гранта, согласно которым при задержке процессов растворения и выделения графита во время теплосмен чугун растет медленно. Предварительное окисление чугуна, задерживая выделение и растворение графита, не исключает, однако, полиморфных превращений железа и связанных с ними объемных изменений. Аналогичная картина наблюдается при термоциклирова-нии в интервале температур полиморфных превращений доэвтектоидной стали, но она необратимо не увеличивается в объеме, как это наблюдается в чугунах с шаровидным и пластиночным графитом. Связывать это с большой пористостью чугуна оснований нет. Для порошковых металлических прессовок известно, в частности, что многократные полиморфные превращения не влияют на усадку [5, 3511 либо интенсифицируют ее [298]. Почему нагревы и охлаждения, сопровождающиеся полиморфными превращениями, приводят к росту чугуна, а доэвтектоидной стали и порошковых композиций — нет, остается, с точки зрения Гранта, неясным. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...