Уравнение датчика

В зависимости от вида уравнения датчика fg чувствительность его, как первая производная dPd [c.32]

По уравнениям датчиков и регуляторов для получения отклонений регулируемых координат вычисляются выходы регуляторов в разомкнутой системе Y per- [c.169]

Представленные на рис. 3.13 данные по теплообмену между поверхностью датчика и зажатым плотным слоем стеклянных шариков размером 3—3,2 мм хорошо корре-лируются уравнением [c.92]

Составить уравнения малых движений вблизи положения равновесия электромагнитного датчика, описанного в предыдущей задаче. [c.371]

Такие решения с применением систем уравнений Лагранжа второго рода являются приближенными не только из-за численных методов решения дифференциальных уравнений, но и потому, что трение в кинематических парах здесь можно оценить лишь весьма приближенно, а упругость звеньев и зазоры в кинематических парах не учитываются вообще. Поэтому при разработке опытных образцов ПР применяют экспериментальные методы динамического исследования ПР, позволяющие с помощью соответствующих датчиков и аппаратуры записать осциллограммы перемещений, скоростей и ускорений звеньев и опытным путем учесть как неточности теоретического расчета, так и влияние ранее неучтенных факторов. [c.338]

Предположим, что к моменту времени выполнены дискретные измерения в моменты времени . Пусть размерность вектора состояния объекта равна п, и измерения осуществляются п датчиками, следовательно,размерность вектора измерений равна п. Линеаризованные уравнения, соответствующие уравнениям (1) и [c.78]

Уравнение (8.10) получено для условий, когда средняя длина свободного пробега молекулы больше или соизмерима с характерным линейным размером датчика (диаметром нити). Этим условиям удовлетворяет давление р<70 Па р=70 Па является верхним пределом измерения теплоэлектрического вакуумметра. [c.165]

Если нить разместить в координатной плоскости хОг под некоторым углом ф=5 90° к направлению осредненной скорости, то датчик будет чувствителен к пульсации скорости в направлениях х и 2, а уравнение, описывающее реакцию нагретой нити на продольные Щх и поперечные аи/ пульсации скорости в изотермическом потоке, имеет форму [c.203]

Исследование рабочих характеристик датчика трубка-выступ при скоростях воздушного потока до 30 м/с позволило получить следующее тарировочное уравнение [c.207]

ДТП, основанные на методе вспомогательной стенки. В этом случае необходимо установить взаимосвязь между измеряемым потоком и вырабатываемым сигналом, зависящим в свою очередь от перепада температуры на толщине вспомогательной стенки. Разнообразные условия измерения такими датчиками могут быть сведены к частным решениям задачи теплопроводности для двухслойной стенки (рис. 14.9). Причем при оценке эффектов нестационарности датчик можно считать бесконечной пластиной, как и несущуЮ стенку. Рассматриваемое явление описывается одномерным уравнением теплопроводности [c.289]

Значительно сложнее установить связь между е г) и (т) в случае, когда д является некоторой функцией времени. Установление этой связи может быть осуществлено путем решения дифференциального уравнения теплопроводности при соответствующих условиях однозначности. Последние формулируются исходя из конкретной конструкции датчика. Решение такой задачи рассматривается, например, в [4]. [c.290]

Если предположить, что конвективные потоки, измеряемые обоими ДТП, равны, то, применяя уравнение (14.26) для двух датчиков с известными степенями черноты и б2, получаем значения падающего радиационного потока и конвективной составляющей [c.292]

Из второго уравнения (XI.92) следует, что ось г ротора гироскопа поворачивается вокруг оси х внутренней рамки карданова подвеса в сторону совмещения с осью гд. В некоторый момент времени, который примем за начало отсчета ( = 0), ось г ротора гироскопа совмещается с осью 2о (Р = 0), и датчик 2 посылает электрический сигнал на реле 6. Однако реле 6 срабатывает не мгновенно, а лишь через промежуток времени В течение времени знак момента, развиваемого разгрузочным двигателем, не изменяется, и уравнения (XI.92) движения гироскопа остаются теми же. На рис. XI.8, где представлена изображающая плоскость ар с нанесенной на ней траекто- [c.340]

Дифференциальные уравнения (XX 1.19) движения платформы гиростабилизатора с датчиками угловой скорости позволяют определить реакцию платформы гиростабилизатора на возмущающие моменты, действующие как вокруг осей прецессии гироскопов (моменты Мр, Мр и Мт ), так и вокруг осей Хд, уд, г, связанных с платформой (моменты Мур и Л/ / ). [c.541]

Следовательно, разность сигналов перфорированной и сплошной секции датчика определяется вторым и третьим слагаемыми. Во втором слагаемом параметры слоя заполнителя Хз и 63 сокращаются. Упорядочим знаки слагаемых, учитывая, что в предшествующих уравнениях было [c.35]

Отметим, что наличие продукта или другого материала над датчиком увеличивает поправки (2.16) и (2.19) пропорционально суммарному термическому сопротивлению секции и слоя над ней поэтому в данном случае нужно пользоваться расчетными уравнениями с учетом этих поправок [c.37]

Приняв, как и в предыдущем случае, внезапное начало экспозиции первичного преобразователя постоянным тепловым потоком и постоянство температуры окружающей среды, получим ход сигнала датчика, подставляя (3.29) в общее уравнение для сигнала датчика [c.80]

В опытах тепловой баланс сводился тремя способами по уравнению расхода теплоты на прогрев, физико-химические и фазовые превращения (интегральные величины), по сумме локальных теплопритоков и по результатам анализа температурных полей заготовки в процессе выпечки. Во всех опытах совпадение результатов было удовлетворительным, поступление теплоты по показаниям датчиков было, как правило, несколько завышенным, по-видимому, из-за того, что они располагались в центральной, наиболее обогреваемой части каждой поверхности заготовки, но поскольку расхождение не превысило 11 %, дополнительных измерений эпюров тепловых потоков не проводилось. [c.153]

Рис. 7.15 иллюстрирует результаты типичного опыта при сушке белка в слое толщиной 10 мм. Теплопритоки сверху (/ — по показаниям датчика, 2 — по уравнению Стефана — Больцмана) и снизу (3, 4) при одинаковой температуре сеток (5) различаются за счет различной температуры поверхности продукта (6) и противня (7). Температуру поверхности продукта в опытах поддерживали на уровне 30...32°С для предотвращения необратимых изменений белка. Повышение температуры нижней поверхности до того же уровня указывает на окончание сушки. [c.169]

Применим уравнение Лагранжа — Максвелла к простейшей электромеханической системе с одной степенью свободы, представляющей собой прибор, которым широко пользуются для регистрации электрических сигналов от датчиков измерителей деформации, вибрографов и пр. (рис. 98, а). [c.219]

Основываясь на уравнениях Лагранжа—Максвелла, составить дифференциальные уравнения движения якоря и тока в электрической цепи датчика (рис. 99). [c.221]

Расчет параметров упругого элемента консольной балочки сводится к совместному решению системы уравнений (при двух активных датчиках) [c.74]

В соответствии с предложенной моделью теплообмена и полученной на ее основе расчетной формулой размер (диаметр) трубы (датчика) может оказывать влияние на плотность укладки частиц у теплообменной поверхности или величину то. Однако расчет показывает, что, например, диапазон изменения значений порозности W Ta для всех исследованных диаметров частиц и датчиков не превышает 3,5%, т. е. не влияет ни на величину, соответствующую экстремуму функции, выражаемой уравнением (3.90), ни на Numax. Следовательно, соглас но уравнению (3.90), размер диаметра датчика (трубы) не влияет на коэффициент теплообмена Проверка показала, что расчетные значения Nu или а удовлетворительно коррелируют экспериментальные данные, полученные с помощью датчиков различных диаметров. [c.117]

Брандт и Джонсон [70] измерили среднее вертикальное и радиальное напряжения на стенке трубы при прямоточном и противо-точном движении частиц псевдоожиженного слоя (со скоростью 1—30 см мин) относительно жидкости (вода) с помощью тензодатчиков и датчиков давления, расположенных на стенке трубы. Опыты проводились с частицами размерами 2—0,15 мм. Коэффициент трения зависит от скорости твердых частиц и их размера. Значительное внутреннее трение обнаружено в слое из стеклянны.х частиц, но не в слое из частиц смолы. Для противотока получено достаточно хорогаее соответствие с интегральным уравнением баланса сил в поперечном сечении слоя, а для прямотока это уравнение справедливо то.лько для частиц смолы диаметром 0,84—0,42 мм. Объемное содержание воды в слое не указано. На фиг. 9.23 приведены типичные результаты сравнения расчетов по уравнению (9.147) с экспериментальными данными для противо-точного движения. В этом случае уравнение (9.147) имеет вид [c.430]

Для определения коэффициентов теплопроводности тонкослойных материалов может быть применен стационарный метод с использованием датчиков теплового потока (тепломеров). Формальное преимущество теплометрического подхода состоит в том, что он позволяет в правой части уравнения теплопроводности использовать вместо дифференциального оператора второго порядка по температуре (6-3) оператор первого порядка по тепловому потоку. Пер- [c.135]

Уравнение (5.10) можно использовать также при анализе частотного управления СД в замкнутой структуре с позиционной обратной связью, обеспечивающей коммутацию обмоток в строгом соответствии с положением ротора. Для такого СД, классифицируемого обычно как бесконтактный двигатель постоянного тока (БДПТ), фазу результирующего вектора напряжения и его проекций и у qy нужно представлять в (5.10) ступенчатой функцией, дискретно формируемой датчиком положения в зависимости от угла поворота ротора. [c.108]

Если нить расположить перпендикулярно к направлению осред-ненной скорости, то датчик будет чувствителен лишь к пульсациям скорости аи/ (ось х совпадает с направлением осредненной скорости), а уравнение, описывающее реакцию нагретой нити на продольные (вдоль оси х) пульсации скорости в изотермичном потоке, примет вид [c.202]

При выводе уравнения, связывающего локальные скорости жидкой аУж и газообразной м>г фаз с другими параметрами, принимают допущение о том, что расход жидкости Сж и газа Сг через отверстие датчика с площадью / дат равен расходу фаз через такой же элемент площади потока, но в отсутствие датчика. Составляя баланс количества движения и сил, действующих на идеальный коаксильный цилиндр, выделенный в потоке у отверстия датчика, найдем связь между паросодержанием ф, динамическим напором Ар, локальными массовыми расходами и плотностями фаз, которые измеряются в опыте [c.251]

Решая уравнение (14.21) при граничных условиях (14.22), можно установить связь между перепадом температуры на толщине вспомогательной стенки [сигналом датчика е(т)] и тепловым потоком (т). Так для случая мгновенно начатого воздействия постоянным потоком ( = 7о=сопз1) на датчик, расположенный на полуограниченном теле, связь е и д имеет следующий вид [c.289]

В схемы устройств для измерения кинематических и динамических параметров процесса распространения волн напряжений входят датчики, являющиеся преобразователями механических возмущений в электрические сигналы, и измерительная аппаратура, позволяющая регистрировать эти сигналы. Рассмотрим принцип работы и устройство датчиков и измерительной аппаратуры. Установим требования, предъявляемые к ним, на примере аксельрометра [прибора для замера ускорения, представляющего собой систему с одной степенью свободы и состоящую из инерционного элемента массы М, упругого чувствительного элемента с жесткостью К. и демпфера с коэффициентом затухания т (рис. 14)]. При определенных допущениях [1] систему можно считать линейной и ее движение характеризовать уравнением X + 20х Ь = / t), решение которого имеет вид X = gn/(o — Г], (1.2.10) [c.24]

В первом приближении действием моментов реакций, передаваемых на платформу гиростабилизатора моментными датчиками 5 и 9 (см. рис. XVII. 1) и моментами трения, сообщаемыми через опоры осей прецессии платформе Пл, в уравнениях (XVIII.9) движения гиростабилизатора пренебрегаем. Первое и второе уравнения (XVIII.9) распадаются на два независимых дифференциальных уравнения, правые части которых зависят от обобщенных координат (о,., Ыу, o и п. [c.451]

Движение датчиков угловой скорости (см. рис. XXI.1, а и б) описывается дифференциальными уравнениями (XXI.2) перепишем (XXI.2) в предположении, что Рабе = Р + Оабо = 0 + 2 И абс = Т-f тогда [c.539]

Наклон каждой характеристики этого пучка определяет а(е), а следовательно, деформацию е и скорость V по уравнению (16.11.9). Штриховая прямая тп соответствует фиксированному сечению стержня, в котором можно прикрепить датчик и осцил-лографировать деформацию. На участке пр е = О, в точке р еще п = 0, но на участке рт деформация, а следовательно, и скорость монотонно возрастают, достигая конечного значения в точке т и сохраняя это значение на участке qm. Волны, соответствующие центрированному пучку характеристик, называются волнами Римана. [c.569]

Чтобы сделать секцию галетного тепломассомера диффузионно проницаемой, достаточно перфорировать ее отверстиями 7 между рядами элементарных датчиков. Работа такой секции будет также описываться уравнением (2.35), величина 63 при этом может изменяться от нуля до половины расстояния между рядами элементарных датчиков в зависимости от толщины и материала крышек корпуса тепломассомера. [c.59]

При Хд < Хм трубка тока будет расширяться на датчике, и < I. Исследование такого искажения аналитическими методами весьма затруднительно, так как решение эллиптического уравнения с переменными коэффициентами, хотя оно в принципе и осуществимо, содержит значительные практические препятствия. Поэтому задача решалась численными методами и методами аналогий [7, 9]. Среди моделирующих данную задачу устройств удобными оказались интеграторы Фильчакова—Панчишина типа ЭГДА-9,/60 и ЭГДА-9/61. На этих интеграторах решалась задача иска- [c.68]

Для выработки практических рекомендаций по выбору Хд, наиболее близкого к теплопроводности продукта или стенки аппарата, произведем упрощение уравнения (3.9). Примем значения некоторых параметров тепломассомеров согласно унифицированной технологии (см. п. 3.1). В качестве основного термоэлектрода в них используется констан-тановый провод диаметром 100 мкм (/ = 7,85 10 м Я1 == 25 Вт/ (м - К), в качестве покрытия — медь — = 380). Величину /2 получим из (3.10) для случая заполнения датчика эпоксидной смолой с з = 0,3 (pi = 0,48 X X 10 Ом м Ра = 0,018 10 ), последовательными приближениями в связи с наличием неизвестной /3. В соответствии с рекомендациями [7, 8], увеличим полученное значение /аплш на 50 %. Окончательно получим = 1,1 X X 10" м , что соответствует толщине покрытия 3,5 мкм. [c.72]

Число параметров сокращено до трех (х, п, Я.з), но функция Я.Д по-прежнему не разделяется. Анализ влияния каждого параметра затруднителен, поэтому необходимо представить уравнение (3.13) графически. Сократить число параметров до двух можно в связи с тем, что п является величиной дискретной. При плотной навивке и укладке термоэлементов в унифицированном тепломассомере п л яэ 1000, вариации чувствительности датчика производятся путем уменьшения /г в 2, 4 или 8 раз. Для значений п = — 1000 500 250 и 125 составлены номограммы Хц == = Р (Хз, к) (рис. 3.9). Для сохранения минимальной погрешности в пользовании номограммами при каждом уменьшении п вдвое масштаб Хц увеличивали также вдвое. [c.73]

Как и выше, считаем датчик изотропной пластиной. Анализ известного решения уравнения теплопроводности для этих условий 132] показывает, что максимальная добавка к сигналу основной секции будет при двукратносимметричном расположении покрытых участков витков добавочной секции (рис. 3.13, III). Преобразовав это решение для основной и Яад добавочной секций датчика, получим [c.81]

Вероятно, следствием усталостного разрушения тензонитей под действием повторных упругопластических деформаций является увеличение исходного сопротивления датчиков, накапливающееся с числом циклов нагружения. Рост в процессе малоциклового деформирования исходного сопротивления тензорезисторов зависит от размаха циклической деформации, а также числа циклов нагружения и может быть выражен уравнениями (3.2.1). [c.268]

В. Г. Пустынниковым и его сотрудниками была сделана попытка представить выходной многочастотный сигнал датчика системой линейных уравнений [Л. 3]. Эта система может быть решена при условии, что переменные параметры не зависят от частоты и друг от друга. Таких (да и то условно) независимых параметров всего три элект рическая проводимость, магнитная проницаемость и толщина контролируемого слоя. При одновременном использовании токов нескольких частот имеет место взаимное влияние условий перемагничивания следовательно, требование, необходимое для решения системы уравнений, не выполняется. Отсюда понятны неудачи, преследующие авторов этой теории нри внедрении такого типа многонараметровых устройств для контроля качества поверхностно-упрочненного слоя. [c.124]

Воспроизведение типичных нелинейностей может быть вынолнено с использованием релейных или диодных переключательных схем в сочетании с решающими усилителями и должно осуществляться различно в зависимости от того, в инерционном или безынерционном элементе встречается заданная для воспроизведения нелинейная зависимость. При воспроизведении нелинейных характеристик в инерционных элементах приходится обращать особое внимание на корректность записи дифференциальных уравнений двух систем. В зависимости от фазы и характера движения системы были разработаны оригинальные структурные схемы набора. К ним в первую очередь следует отнести схему моделирования сухого трения, упоров, явлений упругого и неупругого ударов, схему для воспроизведения люфта в инерционных исполнительных механизмах, релейных характеристик с гистерезисом, ступенчатости потенциометрических датчиков. [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...