Расчет Усадка

Раньше чем прикладывать уравнение (7), эти эксплоатационные данные следует умножить на 1,18, чтобы принять в расчет усадку нефти от ее первоначального объема в пределах песчаника до замеренного на поверхности, когда из нефти выделился растворенный в ней газ. [c.536]

При расчете горячих заклепочных соединений правильнее исходить из величины осевой силы. V, развиваемой заклепкой при усадке, и силы трения Р Щ на стыке (вид 5). Осевая сила [c.196]

Существующий расчет не учитывает решающей для прочности фактор — растяжение заклепки в результате усадки при остывании. Если даже за основу принимать схему работы заклепок на срез, то расчет следовало бы вести по сложному напряженному состоянию — срез-растяжение. [c.196]

Если по конструкции узла развертывание выполнить невозможно, ТО диаметр отверстия втулки увеличивают против номинала на величину усадки, которую определяют посредством расчета или эксперимента. [c.396]

Величина усадки литейных сплавов для расчета полостей пресс-формы [c.143]

Расчеты полостей пресс-формы с учетом всех факторов затруднительны, поэтому их изготовляют с учетом возможности дальнейшей доводки. Наружные оформляющие части отливок, проектируют уменьшенными, а внутренние - увеличенными. При этом принимают в расчет соответственно нижние и верхние пределы усадки с тем, чтобы при доводке пресс-формы оставался известный запас матери 1ла для снятия стружки. В противном случае необходимо наращивать элементы пресс-формы методом заварки, что сделать очень трудно. [c.144]

Выполненные предыдущие расчеты показывают, что верхняя прибыль способна компенсировать усадку расплава в объемах формы, оформляющих верхний бурт и примыкающую к нему тонкую часть отливки. С учетом этого, пользуясь чертежом отливки, определяем, что [c.400]

Дворовую и внутриквартальную сети прокладывают по кратчайшему пути к уличному коллектору на расстоянии не менее 3 м от фундамента зданий во избежание их усадки. Минимальную глубину заложения труб определяют так же, как и для наружных сетей канализации (см. 19.4). Диаметры труб дворовой и внутриквартальной сети принимают не менее 150 мм, гидравлический расчет производится по нормам и правилам проектирования внутренней канализации (СНиП П-ЗО—76). [c.201]

Температурные усилия возникают вследствие стеснения изменений в размерах, имеющих место при изменении температурного поля. Аналогичная ситуация может возникать и под влиянием других факторов. Так, например, бетон в процессе твердения испытывает усадку (некоторые бетоны — набухание). По внешнему проявлению (имеется в виду уменьшение размеров элементов) усадка может быть уподоблена эффекту понижения температуры на определенное число градусов (обычно 15—20 °С). Из-за усадки в статически неопределимых бетонных и железобетонных системах возникают так называемые усадочные напряжения и соответствующие им усилия. Расчет на усадку производится аналогично расчету на изменение температурного режима (понижение на 15—20 °С). Для устранения или уменьшения усадочных напряжений обычно принимаются специальные меры — обеспечение возможности протекания усадки до превращения системы в статически неопределимую. [c.183]

Весьма важно исследовать образование и развитие трещин в графитовых блоках. Установлено, что образование трещин идет по Наименее прочному для тангенциальных напряжений сечению. Для определения причины растрескивания блоков была проведена оценка тангенциальных напряжений, возникающих из-за неравномерной радиационной усадки графита. Расчет проводился по методике, согласно которой радиационные деформации отождествляются с температурными, т. е. [c.258]

Значения усадки втулок после литья и термообработки приведены в табл. 39. Ими следует пользоваться при расчете размеров оформляющих деталей литьевых форм, предназначенных для отливки втулок рекомендуемых толщин, составляющих примерно 0,05 от рабочего диаметра. [c.46]

Закономерности протекания термомеханических процессов при сварке и экспериментальные данные позволяют утверждать, что относительная кольцевая деформация шва от поперечной усадки сосуда в зоне шва и остаточных напряжений в нем составляет величину порядка 3—5 % от относительной кольцевой деформации шва в предельном состоянии [ё(ш], поэтому составляюш ими и в расчете можно пренебречь. [c.355]

В основу расчета полошены предположения, что средняя величина приведенного напряжения по радиусу в сварном шве должна быть равна средней величине приведенного напряжения в обечайке при равенстве модулей упругости сварного шва и обечайки и относительная кольцевая деформация в шве равна сумме относительных кольцевых деформаций от поперечной усадки, остаточных напряжений в шве и относительных кольцевых деформаций в основном металле. Приведены результаты экспериментальной проверки расчета. [c.378]

В основу расчета положено предположение о том, что кольцевые деформации сварных швов при давлении в сосуде, достигающем величины разрушающего давления, не превышают сумму относительных кольцевых деформаций от поперечной усадки, остаточных напряжений в шве и относительных кольцевых деформаций в основном металле. Расчет выполнен для внутренней стенки сосуда как наиболее нагруженной части конструкции.. [c.391]

Значения усадки втулок после литья и термообработки приведены в табл. 2.5, ими следует пользоваться при расчете [c.76]

Данные для расчета оформлены в виде двух файлов сведения о материале конструкция узла и условия его эксплуатации. Сведения о материале содержат наименование марку название предприятия-изготовителя номер стандарта (технического условия) на материал технологические данные — форму выпуска, наиболее производительный метод переработки в изделие, максимально и минимально достижимые толщины изделия, усадку и ее отклонение от номинального значения эксплуатационные данные — модуль упругости при сжатии при нормальной и повышенных температурах, влагопоглощение после 24 ч испытаний в воде и максимальное, теплопроводность, температурный коэффициент линейного расширения, трения покоя и движения при отсутствии смазки, разовом и периодическом смазывании. Файл Конструкция узла и условия его эксплуатации содержит рабочий диаметр и ширину подшипника, толщину полимерного слоя, тип корпуса, его диаметр и толщину, диаметр и длину участков вала, условия смазывания, допустимый зазор, температуру окружающей среды, нагрузку на подшипник, максимальную частоту вращения вала или подшипника. После введения данных в программу предусмотрена их распечатка для удобства анализа получаемых результатов. [c.93]

Статический расчет для каждого случая нагрузки производится отдельно (постоянные нагрузки, статическая заменяющая сила в вертикальном и го ризонтальном направлениях, двойной момент короткого замыкания, температура и усадка). [c.206]

Во избежание образования трещин в железобетоне содержание арматуры в каждом строительном элементе не зависит от применяемого сорта стали и должно быть не меньше 50 г/.и бетона при этом арматура должна быть размещена пространственно, т. е. в трех направлениях, если это и не требуется по расчету. Это правило не относится к нижней фундаментной плите. Для повышения прочности бетона на растяжение и снижения усадки добавка воды при растворении бетона должна доводиться до минимума. [c.206]

При расчете точности обработки отверстий следует учитывать возможную усадку материала, в результате которой диаметр отверстия может получиться меньше диаметра сверла на величину от 0,01 до 0,05 мм. [c.608]

При необходимости обеспечения жестких допусков иногда используют следующий технологический прием. На одну деталь изготовляют 2—3 пресс-формы с расчетом на разную степень усадки при вулканизации (обычно усадка нитрильных резин колеблется в пределах от —1,3 до-—1,6%). По получении партии резины изготовляют пробные детали и выбирают пресс-форму, обеспечивающую наиболее точные размеры. Размеры по диаметру сечения d в разных точках отличаются обычно на 0,05 мм в кольцах с D < [c.117]

Расчет. После того как определены число прибылей и их конфигурация приступают к расчету основных размеров прибылей. Расчет выполняют с учетом следующих положений время затвердевания прибыли должно быть больше времени затвердевания питаемого узла объем прибыли должен быть достаточен для компенсации усадки жидкого металла при затвердевании усадочная раковина. не должна выходить за пределы прибыли и достигать ее шейки. [c.95]

При расчете р для других сплавов можно принимать Р =38д, где 8д — литейная усадка сплава. [c.95]

В процессе превращения сталь претерпевает объемные изменения и дает усадку 0,058 мм на 25 мм длины. Это следует учитывать при расчетах обоймы замка клапана. Последующие повторные нагревы не вызывают больших изменений твердости и размеров клапанов. [c.95]

Влияние низких температур и жидкости. При работе в условиях отрицательных температур первоначальное сжатие уплотнительного кольца может вследствие температурной усадки резины уменьшиться или полностью исчезнуть. Величина этой усадки определяется коэффициентом линейного теплового расширения, который у резины почти в 10 раз больше чем у сталей. Поэтому при расчете величину начального сжатия необходимо выбирать такой, чтобы после уменьшения размера, обусловленного понижением температуры, напряжение (сжатие) кольца оставалось достаточным для сохранения герметичности уплотнений. [c.583]

Расчет усилий выталкивания и извлечения стержней. При охлаждении и усадке сплава образуется плотный контакт отливки со стержнями. Стержни, расположенные в направлении, не совпадающем с направлением выталкивания отливки, извлекаются до выталкивания. Для этого рассчитывают усилие Рет. требуемое для удаления стержня или нескольких стержней. По значению Рет определяют параметры приводов выталкивающих и стержневых механизмов машины. [c.73]

Размер усадки стержня заклепки после остывания (при горячей клепке) в расчет не принимают, [c.46]

Тепловое расширение резин при нагревании и тепловая усадка при охлаждении имеют большое прикладное значение, особенно в расчетах усадки изделий, формуемых в ирессформах. В табл. 4 приводятся значения коэфф. линейного расширения важнейших материалов. Из таблицы видно, что наибольшей тепловой усадкой обладают резины (по сравнению с металлами в 10—20 раз). Отсюда—необходимость учета усадки резиновых изделий при конструировании нрессформ. [c.21]

Тепловое расширение пластмасс и резин при нагревании и У. т. при охлаждении имеют большое прикладное значение, особенно в расчетах усадки изделий, формуемых в прессформах. В табл. приводятся значения коэфф. линейной термич. усадки важнейших материалов. Наибольшей тепловой усадкой обладают резины (по сравнению с металлами больше в 10—20 раз). Отсюда — необходимость расчета усадки резиновых изделий при конструировании прессформ. [c.381]

При конструировании прессформ усадка должна быть учтена с достаточной точностью, так как неправильный расчет усадки приведет к браку изделий по размерам. [c.9]

Лившиц Я. Д. Расчет железобетонных конструкций с учетом влияния усадки и ползучести бетона.— Киев Вища школа, 1971.— 230 с. [c.320]

Модули упругости хрупких композитов, содержащих дисперсные частицы, можно вычислить, если известны отношение модулей и объемное содержание дисперсной фазы. Нижняя граница, приведенная Хашином и Штрикманом, и решения типа, полученного Исаи, находятся в хорошем согласии с большинством экспериментальных данных. Поры, образованные в процессе изготовления, и трещины, возникшие вследствие различной термической усадки, существенно уменьшают модули по сравнению с расчетными величинами. Как будет показано в следующем разделе, в процессе приложения напряжений каждая частица дисперсной фазы может рассматриваться в качестве инициатора трещины. Трещина, образованная при нагружении, будет уменьшать модуль упруго сти перед разрушением. Таким образом, когда модуль упругости используется для расчетов при высоких напряжениях, его значения, измеренные при низких напряжениях, должны применяться с осторожностью. [c.34]

Как только были созданы вычислительные программы для расчета перемещений в характерном элементе системы волокно — матрица, стало доступным рассмотреть широкий класс возможных расположений волокон и свойств компонентов. Можно исследовать частные случаи нагружения параллельно направлению укладки волокон, перпендикулярно этому направлению, случаи сдвига параллельно и перпендикулярно волокнам и с.лучаи температурной усадки. Более общие результаты можно получить при суперпозиции этих простых видов нагружения. Таким образом, возможно определить основные константы композита, распределения напряжений и деформаций в матрице, распределение напряжений около границы раздела волокно — матрица, а также на основе различных критериев можно предсказывать разрушение. Справедливость результатов обычно проверяется точностью предсказания упругих констант однонаправленных композитов. Предсказания прочности знаяительно менее надежны. [c.335]

Больщое количество однотипных деталей из наполненных фторопластов спекают при одном режиме, причем детали должны располагаться так, чтобы между ними был возможен доступ воздуха. При спекании колец больщих диаметров возможно изменение их формы (появление эллипсно-сти), что предупреждается охлаждением колец до 200° С, монтажом их на оправки меньщего диаметра (с расчетом на усадку материала) и последующим охлаждением до комнатной температуры. [c.188]

А4агнитно-мягкие ферриты обладают всеми механическими свойствами керамики. Они тверды и хрупки, при спекании дают усадку от 10 до 20 % и совершенно не допускают обработку резанием. Ферриты хорошо шлифуются и полируются абразивными материалами. Для точной доводки размеров и для разрезания ферритовых изделий следует применять алмазные инструменты. Склейку следует производить клеем БФ-4 по общепринятой технологии. Поверхности можно спаивать оловянньпйи припоями при условии предварительного ультразвукового лужения их оловом (паяльник одновременно должен являться излучателем ультразвука). При расчете изделий из ферритов можно принимать следующие усредненные значения их механических и тепловых параметров модуль упругости на сжатие 150 ГПа коэффициент линейного расширения 10" 1/1 °С коэффициент теплопроводности [c.190]

При расчете железобетонных фуниаментов влияние температуры и усадки на раму учитываются следующим образом [c.205]

При статическом расчете железобетонных опорных конструкций надлежит руководствоваться соответствующими указаниями, в особенности DIN-1045 ( Указания о возведении железобетонных конструкций ) и DIiN-1048 ( Указания по испытанию бетона при возведении сооружений из бетона и железобетона ). Однако бетон фундаментной плиты должен быть не ниже марки 160, а для верхних частей — не ниже марки 225. Растягивающее напряжение в арматуре не должно превосходить при любом качестве металла допустимых для арматуры (DIN-il045, 1943, 5, п. 6,а). Специальные стали не должны применяться в качестве арматуры, кроме как в напряженно-армированных элементах. Для определения усадки бетона марки 225 вводится модуль упругости =3 10 кГ/сл 2 (для бетонов высших марок модуль упругости, предусмотренный DIN-4227, повышается на 0%). При определении моментов инерции влияние арматуры учитывается введением коэффициента п, равного отношению модулей упругости арматуры и бетона. [c.206]

РАСЧЕТ ГНЕЗДНОСТИ ЛИТЬЕВЫХ ФОРМ И УСАДКИ ИЗДЕЛИЙ [c.184]

К настоящему времени предложено, разработано и освоено промышленностью несколько способов сборки диагональных покрышек и покрышек типа Р к мотоциклам, легковым и грузовым автомобилям, сельскохозяйственным машинам. В частности, наряду с традиционными методами в промышленность внедрен метод сборки малослойных покрышек на разжимных барабанах с низкой короной (начальный диаметр барабана меньше диаметра бортового кольца), что позволяет обеспечить наибольшую механизацию и автоматизацию процесса сборки покрышек за счет упрощения конструкции борта и применения метода сборки из уширенных слоев обрезиненного корда. В этом случае сокращается продолжительность сборки в 1,5—1,7 раза, достигается экономия обрезиненного корда на 6—7% и улучшаются условия труда. Сокращение продолжительности сборки достигается за счет замены прикатки опрессовкой слоев корда каркаса при разжатии (увеличении диаметра) сборочного барабана. Протектор также не прикатывается, а опрессовывается диафрагмой, которая одновременно служит и для съема покрышки со сборочного барабана. Вместе с указанными преимуществами использование разжимных барабанов для сборки каркасов покрышек типа Р приводит к следующим недостаткам [2] 1) повышенной усадке каркасов покрышек, собранных на первой стадии, при переносе их на вторую стадию 2) неравномерному и повышенному разрежению нитей корда, снижающему сортность покрышек, при формовании покрышек на второй стадии сборки, Кроме того, расчеты показывают, что запас прочности покрышек, собранных из уширенных слоев корда, примерно на 20% меньше запаса прочности покрышек, изготовленных полу-плоским или полудорновым способами. Для уменьшения влияния указанных недостатков при использовании разжимных барабанов для сборки легковых покрышек иностранные фирмы используют корд с ослабленным или податливым утком. [c.23]

Расчет прочности обычно связывают с длиной свинчивания. Длина должна быть оптимальной, т.е. чтобы прочность витков была равна прочности стенок пластмассовой детали. Больше этой величины длину брать не следует, так как вследствие осевой усадки с увеличением длины точность резьбы значительно снижается, уменьшается и прочность. Но при одной и той же длине свинчивания прочность резьбы зависит от величины шага. Наиболее прочной по результатам испытаний для реактопласгов с порошкообразным и волокнистым наполнителем является резьба с шагом 1,5 мм. Резьбы с большими шагами имеют несколько меньшую прочность, но в таких резьбах нужно увеличить толщину стенки, что нежелательно. [c.622]

Определяли усадку [51] плоских мембран толщиной от 0,5 мм до 5 мм, изготовленных из полиамидной ткани арт. 56023, пропитанной смолой № 89. На подготовленную таким образом ткань через подслой промазочной резиновой смеси из наирита наносили резиновую смесь на основе каучуков СКН-18 + наирит тремя способами на каландре, в пресс-форме и на шпрединг-машине в виде резинового клея. Расчет проводили по соотношению [c.119]

Точность изготовления пресс-форм. При конструировании пластмассовых деталей необходимо согласовывать номинальные размеры изделий и пресс-форм с учетом допусков на их изготовление и усадку пластмассы. Фррмулы для расчета исполнительных размеров гладких оформляющих элементов пресс-форм приведены в табл. 13. [c.117]

Теплофизические свойства П. К важнейшим теплофизич св-вам материалов относятся теплопроводность, теплоемкость и тепловое расширение (и усадка). Теплофизич. константы необходимы для тепловых расчетов процессов переработки и режимов работы полимерных изделий. Особенно важны эти расчеты в связи с теплообразованием при многократных нагружениях, при процессах вулканизации резин и эбонитов и др. Теплопроводность резин, идущих на изготовление автомобильных и авиац. покрышек, является важнейшим фактором, предопределяющим срок службы шин. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...